Дюбель моль: Дюбель Молли для гипсокартона и пустотелых конструкций по низким ценам – интернет-магазин ВсеИнструменты.ру

Дюбель для гипсокартона Молли: особенности, правила крепления

Существует несколько разновидностей дюбелей для гипсокартона. Этот материал считается хрупким, поэтому крепить дюбеля нужно осторожно, чтобы не повредить основание. В пустотелых материалах сила трения, создаваемая метизом, не срабатывает. Для работы с тонкими материалами рыхлой конструкции разработали современные крепления, которые можно легко купить в строительном магазине. Одним из таких считаются дюбеля Молли – металлические крепежи для гипсокартона.

Как правильно выбрать дюбель Молли?

Фактически вся нагрузка в пустотелых материалах ложится на сам метиз. В рыхлой конструкции невозможно создать достаточную силу трения, поэтому рупором становится дюбель Молли. Специфическая форма метиза подразумевает, что при ввинчивании в дюбель шурупа или гвоздя меняется ее конфигурация.

Если вам нужно закрепить в гипсокартон нетяжелый предмет, достаточно будет использования универсальных дюбелей.

Если же нужно монтировать тяжелый предмет, тогда подойдет дюбель Молли. Этот крепеж отличается от аналогов дюбелей «бабочек» материалом, поскольку выполнен из металла. Это главный критерий, из-за которого дюбеля Молли стоят в несколько раз дороже пластиковых моделей. Конструктивно метиз состоит из втулки и винтовой части. Винт продается в комплекте или подбирается отдельно. Выделяют несколько особенностей строения метиза:

• в металлической конструкции есть прорези, выполняющие функцию распора метиза. При ввинчивании происходит их расклинивание, обеспечивающее плотную фиксацию в отверстии;
• под особенности резьбы цанги подбирают винт соответствующего размера и диаметра;
• если вы покупаете комплект с дюбелем, он оснащен опорной шайбой с зубчатой поверхностью. Специальная шайба предотвращает раскручивание, удерживая цангу;
• для дюбелей Молли подходят винты с потайной и полукруглой головкой.

Преимущества и недостатки дюбеля Молли

При фиксации в отверстие дюбель устанавливается в закрытом виде. Только при ввинчивании винта происходит изменение формы дюбеля Молли, который представляет собой опору конического типа или зонта. Она плотно фиксируется в отверстии. Сам винт устанавливается немного по-другому, если сравнивать с обычными дюбелями. Его не нужно вкручивать. Винт вытягивается специальным инструментом. Воспользуйтесь плоскогубцами, чтобы установить крепеж в рабочем состоянии. Такой вид монтажа позволяет повторно использовать дюбель Молли. При желании вы легко демонтируете его из отверстия без потери свойств метиза.

Дюбели Молли – это исключительно металлические крепления, которые преимущественно изготавливают из стали. Дополнительная обработка в виде оцинковки обеспечивает антикоррозийную защиту. Если нужна максимальная защита при выполнении серьезных проектов, могут применять дюбели из нержавеющей стали. Это связано с высокой стоимостью изделий.

По мнению специалистов, главным недостатком дюбелей Молли считается необходимое наличие свободного пространства. Крепеж не получится установить в замкнутой площади. Плоскогубцы для монтажа и сам метиз имеют определенные параметры, под которые потребуется место.

Выбор дюбелей Молли: на что обратить внимание

При выборе крепежа нужно учитывать ряд характеристик и параметров дюбеля Молли. Перечень обязательных характеристик, которые важно оценить:

• диаметр метиза: определяется нагрузкой, которую  должен выдерживать дюбель Молли. Увеличенный диаметр определяет высокую несущую способность;
• длина дюбеля: для фиксации и надежного соединения дюбелем нужно оценить размер распорной части, за счет которой будет создаваться сила трения. Если же длина нераспорной части будет превышать толщину слоя материала, гарантировать надежное крепление будет невозможно;
• материал: самым прочным и стойким к внешним факторам воздействия (вода, сырость, химические испарения) считается нержавеющая сталь.

При выборе крепежного изделия также важно получить информацию из маркировки. Каждый стандарт определяет свои значения, обозначенные маркировкой. Это могут быть следующие параметры: диаметр резьбы, длина, тип винта, толщина основания и другие.

Виды дюбелей Молли для гипсокартона

Дюбели Молли – это специальные крепежи, поэтому существует не так много их разновидностей. Между собой дюбеля отличаются материалом изготовления. Крепежи из оцинкованной стали имеют гальваническое покрытие, из нержавеющей стали – антикоррозийное. Второй вариант считается более устойчивым к температурным перепадам, влаге, воде. Метизы из нержавеющей стали стоят на порядок дороже, но оправдывают цену своими эксплуатационными свойствами.

 

По конструктивным особенностям сами дюбели фактически не отличаются. Выделяют только виды винтов, используемых для их крепления. Встречаются следующие модификации:

• потайная головка – шляпка имеет сплюснутую форму, которая устанавливается в уровень с материалом или «утопить». Из-за плоской формы шляпки ее сложно демонтировать, поэтому не исключены повреждения самого гипсокартона;
• полукруглая головка – остается на поверхности, не скрывается. Демонтаж производится легче;
• винт с крюком – используют для установки подвесных предметов и конструкций. Отлично подходит для крепления к гипсокартоновым потолкам;
• винт с кольцом – для решения вопросов монтажа коммуникаций, нестандартных предметов сложной конфигурации.

Как правильно крепить дюбели Молли?

Для работы с дюбелями Молли нужно придерживаться определенных правил. Для монтажа крепления в гипсокартоновом материале понадобится дважды вкручивать винт. Если же крепите подвесные конструкции, тогда шуруп устанавливается за один раз.

Дюбель Молли чаще всего применяют для крепления конструкций, предметов интерьера, а не других материалов. Для правильного расчета параметров метиза и расхода важно рассчитать нагрузку, которую будет выдерживать крепеж. Если вы крепите дюбель в стену из гипсокартона, его рабочая нагрузка будет от 12 кг. Чтобы не прогадать с длиной дюбеля, важно при расчетах учитывать такие факторы: толщина поверхности и толщина конструкции. После суммирования этих показателей подбирают крепеж. Полученная цифра должна совпадать размеру нераспорной части метиза.

Для быстрого создания соединения потребуются специальные клещи. Это инструмент с прорезью, который отлично захватывает поверхность между шайбой и шляпкой. Происходит вытягивание дюбеля в процессе монтажа. Если у вас нет в арсенале таких клещей, можно попробовать решить задачу с помощью плоскогубцев. Процесс займет больше времени и требует определенных усилий.

Базовый алгоритм монтажа дюбеля Молли:

1. В гипсокартоне делают отверстие нужного диаметра с помощью сверла. Полученное отверстие должно совпадать с диаметром дюбеля Молли.
2. Цангу фиксируют на максимальную глубину, чтобы она упиралась в основание гипсокартона. Если возникают трудности, воспользуйтесь молотком с резиновой рабочей поверхностью.
3. Затем можно переходить к ввинчиванию крепежа. Винт проще всего вкрутить отверткой или шуруповертом. Даже после этого дюбель Молли остается в прежнем положении.
4. Берем клещи и вытягиваем винт. Происходит складывание цанги.
5. Продолжаем вытягивать винт, после чего крепим его второй раз, захватывая конструкцию, которую нужно крепить. Если вам нужно установить подвесные предметы, винт просто вкручивается еще раз.

Крепления для гипсокартона: можно ли заменить дюбель Молли

Существуют и другие виды крепежей, которыми можно крепить конструкции к гипсокартону. Дюбель Молли считается наиболее удобным и распространенным метизом. Но, есть ли у него альтернатива?

Пластиковые дюбеля изготавливают из прочных материалов, которые отлично зарекомендовали себя на рынке. На конце пластикового дюбеля есть бур, за счет которого в гипсокартон он вкручивается самостоятельно.

Вам не приходится делать пилотное отверстие для крепления дюбеля. Заключительным этапом будет вкручивание винта. Он зафиксирует крепежный элемент в отверстии и обеспечит хорошую несущую способность.

Металлические дюбеля Молли работают по такому же принципу, как и пластиковые аналоги. Главным преимуществом будет материал изготовления. Высокопрочная сталь выдерживает больше нагрузок и демонстрирует отличные эксплуатационные свойства.

Дюбель Молли при работе с гипсокартоном остается наиболее прочным и эффективным крепежом. Даже учитывая его увеличенную стоимость, крепеж остается наиболее востребованным при креплении к гипсокартону.

Какие виды крепежей используют для гипсокартона?

Для гипсокартонных оснований используются и другие дюбеля, которые предназначены для крепления к пористым материалам. Рассмотрим основные виды крепежей:

• «бабочка»: способна выдержать до 30 кг нагрузки. Разновидность крепежа подходит для установки различных предметов интерьера, светильников, электропроводки и других нетяжелых предметов.
  За счет наличия выступающих элементов, образующих своего рода «юбку», при закручивании крепежа формируются крылья. Для монтажа в отверстие в дюбеле нужно зажать выступы. Насечки удерживаются при этом в гипсокартоновом основании во избежание произвольного раскручивания. «Крылышки» прилегают к материалу. Главными преимуществами дюбеля-«бабочки» считаются возможность многоразового использования и легкий монтаж;
  
•  «зонтик»: конструкцией данного вида дюбеля предусмотрено наличие двух откидных элементов на пружинах, которые находятся под углом около 180 градусов. Такой дюбель предназначен для фиксации предметов в пустотелых основаниях. Это лучший вариант крепления, если вам нужно подвесить светильник в потолке. Для установки дюбеля зажимают откидные «лапки» и помещают в отверстие. После этого происходит раскрытие дюбеля в форме зонта. Фиксатор может иметь крюк или кольцо, за которое удобно подвешиваются конструкции;
• дюбель-гвоздь: состоит из двух частей – пластикового элемента и металлического винта. После установки дюбель-гвоздя демонтировать пластиковую часть будет практически невозможно, а вот сам винт можно выкрутить отверткой. Фиксируется дюбель-гвоздь молотком. С помощью такого крепления фиксируется небольшой вес;
• Driva: имеет коническую форму с плоской головкой. Наконечник выполнен в остроугольной форме. Шуруп, который ввинчивают в дюбель, может быть сквозным и глухим. Этот крепеж используется самостоятельно без предварительного просверливания отверстий. Даже с помощью простой отвертки вы сможете легко вкрутить дюбель в гипсокартон. В процессе крепления шурупа происходит деформирование одной части дюбеля. За счет ее расширения метиз не сможет произвольно раскручиваться. Такой вид дюбеля хорошем тем, что его можно фиксировать в гипсокартоне даже при минимальном расстоянии между ГКЛ и опорой. Фиксаторы «Дрива» используются повторно после демонтажа;
• дюбель «Fischer» имеет самонарезающую резьбу, поэтому легко проходит через гипсокартон. Дюбель расширяется при установке шурупа, а сама резьба фиксируется в материале. За счет особенностей конструкции современного дюбеля со временем соединение не ослабляется;
• потолочные дюбеля для гипсокартона и пустотелых материалов. В конструкции дюбелей имеются пружинные части, которыми они фиксируются за листы, удерживаясь на обратной стороне материала. Существует изобилие шляпок, крюков, которые отличают крепежи друг от друга;
• Sormat представлен в двух материалах – нейлон и металл. К гипсокартону таким дюбелем можно крепить только нетяжелые предметы. На наконечнике дюбеля есть резьбовая часть с выступающими зубчиками. За счет этого он легко проходит через основание гипсокартона без пилотного отверстия. Простому монтажу способствует 5-мм шаг между нитями резьбы. При работе с Sormat минимальные риски деформации листов или ослаблению соединения;
• NAT  — нейлоновый дюбель, фиксаторы которого напоминают «крылья». Удерживаются за основание они с изнаночной стороны. При допустимых нагрузках на крепеж исключено его вырывание или расшатывание. Само отверстие не разрыхляется.

Когда без дюбеля Молли не обойтись?

Полностью металлический крепеж подходит не только для крепления в гипсокартоне, но и пустотелых стенах или листовых материалах. Механизм раскрытия с тыльной стороны метиза обеспечивает лучшую прочность крепления. Несущая нагрузка определяется не только параметрами самого дюбеля, но и характеристиками материала-основы. Дюбель Молли отлично подходит для листов толщиной до 26 мм. Если стена утепленная и вы использовали при ее монтаже изоляционный материал, могут возникать сложности при установке дюбеля.

Дюбеля Молли, элементы который изготовлены исключительно из прочной стали, незаменимы для установки в пожароопасных помещениях. После установки вы можете демонтировать и даже повторно использовать метиз. Оцинкованные дюбеля предназначены для помещений без воздействия влаги, осадков, или временных соединений. Наиболее устойчивыми к внешним факторам воздействия считаются изделия из нержавеющей стали.

 

Металлический дюбель для пустотелых конструкций MOLLY

Дюбель «Молли» представляет собой крепежное изделие, которое предназначено для пустотелых конструкций. С его помощью на тонкостенных перегородках из ГВЛ или же гипсокартона фиксируются разного рода элементы.

Стоит отметить¸ что дюбели «Молли» имеют достаточно сложную конструкцию, но, несмотря на это, они легко монтируются. В основе дюбеля находится втулка из металла с фланцем и резьбой на концах. Специальные зубчики на фланце препятствуют проворачиванию дюбеля во время монтажа. В качестве расходного материала для изготовления дюбеля «Молли» производители используют углеродистую сталь с обязательным цинковым гальваническим покрытием, нержавеющую сталь или же пластик на выбор.

Установка дюбеля «Молли» осуществляется в заранее подготовленное отверстие. Для этого следует приложить минимальные усилия и произвести утяжку с помощью шуруповерта. После этого удаляются винт и шайба, а также производится окончательная утяжка.

Основные преимущества металлических дюбелей Molly

К основным преимуществам, которыми обладает дюбель «Молли», можно отнести:

• высокую несущую способность;
• отменное качество изготовления и надежность крепежа;
• надежность фиксации;
• простоту монтажа, несмотря на сложность конструкции дюбеля «Молли»;
• наличие разных типоразмеров. Дюбели «Молли» представлены в 12 типоразмерах, их толщина стенок составляет от 2 до 38 мм, а диаметр сверла – от 8 до 13 мм;
• возможность демонтажа без потери функциональности крепежа.

Где выгодно приобрести дюбели «Молли»?

Компания KREPCO.RU занимается оптово-розничной продажей метизов, крепежей, среди которых и дюбель «Молли» от известных производителей. В данном разделе вы сможете найти и купить только лучшие крепежные изделия, которые легко справятся с поставленным заданием. Сотрудничество с нами основано на индивидуальном подходе, гибкой политике ценообразования, продуманной логистике, оперативной доставке оптовых и розничных заказов собственным автотранспортом клиентам, а также профессиональном консультировании.

У нас вы сможете всегда найти качественный дюбель «Молли», который полностью соответствует установленным требованиям качества, изготовлен из лучших материалов.

При выборе изделия мы рекомендуем обратить внимание на его:

• Диаметр. От размера диаметра полностью зависит несущая способность крепежа. Чем больше диаметр, тем большую несущую способность имеет дюбель;
• Материал изготовления. В условиях испарения кислот, высокой влажности следует выбирать дюбель, в основе которого нержавеющая сталь;
• Длину.

Наши менеджеры всегда готовы проконсультировать своих клиентов. KREPCO.RU – это ваш надежный партнер. Обращайтесь к нам, и мы поможем вам грамотно подобрать дюбель «Молли», а также другие метизы. Мы гарантируем безупречное качество изделий, готовы предложить оптимальные условия сотрудничества, которые позволят вам при минимальных затратах времени и финансов приобрести дюбель.

Дюбель металлический MOLLY

ДЮБЕЛЬ МЕТАЛЛИЧЕСКИЙ ДЛЯ ПУСТОТЕЛЫХ КОНСТРУКЦИЙ «MOLLY» Предназначен для крепления строительных материалов к основаниям, отличающимся низкой несущей способностью, например: гипсокартонные плиты, древесностружечные плиты или пустотелые материалы. Особенно пригоден при необходимости частой разборки конструкции. Монтаж возможно осуществлять двумя способами: с помощью специальных клещей, с использованием отвертки. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ Do L Т Ds Ls Dp Da Обозначение диаметр сверла, мм длина дюбеля мм мин. расстояние до первых несущих слоев, мм диаметр применяемого винта, мм длина применяемого винта, мм макс. толщина панели, мм макс, толщина прикрепляемого материала, мм мин. вырывающая сила, кН ДСП 13 мм 4×32 8,00 32,00 42,00 М4 40,0 3,00-13,00 16,00 1,40 4×46 8,00 46,00 56,00 М4 52,0 5,00-18,00 23,00 1,40 4×59 8,00 59,00 69,00 М4 66,0 35,00-42,00 16,00 1,40 5×37 12,00 37,00 47,00 М5 45,0 6,00-15,00 19,00 1,40 5×52 12,00 52,00 62,00 М5 60,0 7,00-21,00 24,00 1,40 5×65 12,00 65,00 75,00 М5 73,0 20,00-34,00 24,00 1,40 6×37 13,00 37,00 47,00 Мб 45,0 6,00-15,00 14,00 1,40 6×52 13,00 52,00 62,00 Мб 60,0 10,00-21,00 24,00 1,40 6×80 13,00 80,00 90,00 Мб 88,0 38,00-50,00 24,00 1,40

Дюбель для гипсокартона driva и molly: предназначение и особенности использования

Дюбель для гипсокартона driva и другие крепежные элементы являются незаменимым инструментарием в работе с этим материалом. Поэтому необходимо научиться отличать их друг от друга.

Разновидности крепежных изделий

Ввертыши для гипсокартона принято классифицировать в зависимости от различных оснований. Для начала предлагаем разобраться в том, как дюбель по гипсокартону может отличаться по видам крепления:

1. Классические. Их еще называют анкерными. Характеризуются прочностью и большим сроком эксплуатации. Могут применяться для фиксации как металлического, так и деревянного профилей. Анкер для гипсокартона являет собой основание, в которое необходимо устанавливать саморез. Их преимущество – идеальное сцепление, которые обеспечивают им зазубрины разного размера. В итоге вытащить их будет невозможно. Недостатком считают необходимость заранее сверлить отверстия в стене. К минусам относят ограниченность поверхностей, на которых их можно устанавливать. Так, древесина обязательно начнет крошиться при их применении.
2. Гвозди. Могут выдерживать достаточно большие нагрузки, в определенных случаях сотни килограммов. Этот показатель зависит от размера ножки. Дюбель-гвоздь для гипсокартона используется непосредственно для крепления на каркас. Как и в случае с анкерными, может применяться для деревянных и металлических профилей.
3. Бабочка – комбинированное изделие, имеющее пластиковое основание, которое напоминает бабочку. Именно в него должен ввинчиваться шуруп. Фиксируя дюбель в гипсокартон, основание плотно прижимается к месту стыка и обеспечивает хорошее сцепление с шурупом. Такое изделие, как дюбель для ГКЛ, может быть изготовлен из разных материалов. Это является одним из оснований для классификации. В связи с этим принято выделять такие виды:

Выбирая между металлическими и пластиковыми дюбелями — мы советуем отдавать свое предпочтение второму типу, т.к. металлические со временем ржавеют.

1. Металлические – изготавливаются из сплава цинка. Это значительно увеличивает их стоимость, но гарантирует высокий порог нагрузки.
2. Пластиковые и нейлоновые – современные виды. Их главное преимущество в том, что они не ржавеют и также поменьше в весе. Использовать их лучше на легковесных сооружениях.

В этой классификации стоит вспомнить и химический анкер для ГКЛ. Он представляет собой капсулу с клеящей смесью. Как только начинаете фиксировать анкер по гипсокартону, капсула раздавливается. Это приводит к смешиванию ее состава, а также возникновению химической реакции, обеспечивающей образование монолитного крепления.

Крепежные элементы дрива и молли

В зависимости от того, какую дюбель под гипсокартон имеет форму головки и резьбы, принято выделять виды:

1. Дрива – доступна в двух разновидностях: металлической и пластиковой, при этом последняя считается более популярной. Пластиковые дривы гипсокартон выдерживает отлично, и при этом монтирование их просто. Достаточно просверлить отверстие диаметром в 6 мм и вставить в него изделие. После крестовой насадкой его необходимо врезать в лист и вкручивать шуруп во внутреннюю щель. Также дюбель дрива для гипсокартона предусматривает демонтаж крепления.
2. Молли – качественные и поэтому дорогие крепежные элементы. Для них характерны высокие пороги нагрузок и возможность демонтажа. Дюбель молли для гипсокартона отличается простым принципом работы. Для начала необходимо сделать с помощью сверла восьмимиллиметровое отверстие. После вставить изделие в лист и придавить к нему двухзубцовый бортик. В завершение нужно конструкцию поджать к листу отверткой по внутренней резьбе.

Дрива бывает двух видов: металлические и пластиковые, этот вид крепежей очень прост в установке.

Как видим, существует богатое разнообразие крепежных изделий. Поэтому, выбирая их, помните, определенный ввертыш по гипсокартону может подойти для одних целей, а в других случаях его использование недопустимо.

Дюбель для пустотелых конструкций (MOLLY)

Название

Цена с НДС

Упаковка

Доступность

SM Molli 4х20 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 4х32 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 4х32 К дюбель-угол металлический

1шт.

SM Molli 4х38 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 4х46 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 4х59 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 5х37 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 5х52 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 5х65 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 6х37 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 6х52 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 6х65 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 6х80 дюбель металлический

1шт.

SM Molli 8х80 дюбель металлический

1шт.

Анкер-дюбель MOLLY для тонких плит

1. Каталог Метизов
2. Строительный крепеж
3. org/Breadcrumb» itemprop=»child»>Анкеры
4. Анкер-дюбель MOLLY для тонких плит

Применение: для крепления строительных материалов к основаниям, отличающимся низкой несущей способностью (ГКЛ, ДСП, волокнистый бетон, пустотелые материалы с небольшим размером пустот)

Материал:

сталь оцинкованная

Тип:

кольцо / полукольцо / костыль

Описание

Анкер-дюбель для тонких плит представляет собой втулку, оснащенную продольными прорезями, на одном конце которой имеется гайка, а на другом плоская шляпка с зубцами, которые не позволяют втулке проворачиваться при затягивании соединения. Сквозь полый дюбель проходит винт, который при монтаже вворачивают в концевую гайку.

Преимущества дюбеля MOLLY

• способен выдерживать большие нагрузки
• возможен демонтаж
• не подвержен влиянию коррозии, что продлевает срок его эксплуатации благодаря специальному покрытию

Узнать больше…

Разнообразие среди дюбелей MOLLY

По конструктивным особенностям дюбели для пустотелых конструкций различаются по винту, входящий в крепеж

Дюбель MOLLY с полукруглой головкой

• вариант для крепления различных антенн, люстр, навесных шкафов, карнизов и полок

Дюбель MOLLY с кольцо

• вариант для монтажа коммуникаций и бытовых предметов нестандартной конструкции (подвесные кресла, качели для детей и другое)

Дюбель MOLLY полукольцо

• вариант для осветительных приборов на гипсокартонный потолок, подвесных потолочных светильников

Дюбель MOLLY костыль

• вариант для установки настенных светильников, бытовой техники, мебели и т.д.

…свернуть

Ваша цена на Анкер-дюбель molly для тонких плит

РазмерыМ4х21М4х32М4х38М5х37М5х52М5х65М6х37М6х52М6х65М6х80

Характеристикистандарт

Сертификаты

Возможные названия, по которым покупатели могут искать данный товар: дюбель для пустотелых конструкций, MOLLY, анкер для пустотелых плит, Молли

Вопросы / Консультации

Спасибо, Ваш вопрос отправлен.

Задать вопрос

Спасибо! Ваш вопрос будет доступен после модерации.

Михаил

Москва и Московская область, Королёв

19.01.2021

Здравствуйте! Как расшифровать маркировку вашей продукции? Например, М6×52? Под какую толщину материала годится данный Анкер-дюбель?

Госкреп

Добрый день, Михаил. В WIKI-статье «Дюбель для пустотелых конструкций, обзор» приведена таблица с Характеристиками для основных размеров дюбель MOLLY. Для размера М6х52 толщина скрепляемого материала = 10-21 мм

Константин

Москва и Московская область, Пущино

29.12.2020

Укажите, длину гильзы для М4×20, т.е. расстояние от опоры шляпки до начала лепестковых разрезов. Иными словами, я хочу знать минимальную толщину листа, к которому ещё способен прикрепиться дюбель.

Госкреп

Константин, добрый день. Анкер MOLLY М4х21 рассчитан на толщину рабочего материала 1-4 мм, но фактически минимальная толщина значения не имеет, главное, не более 4 мм.

a:2:{i:0;s:3:»154″;i:1;s:3:»153″;}

a:43:{s:16:»ADD_REVIEW_PLACE»;s:1:»1″;s:17:»BUTTON_BACKGROUND»;s:7:»#e53349″;s:10:»CACHE_TIME»;s:8:»36000000″;s:10:»CACHE_TYPE»;s:1:»A»;s:26:»COMMENTS_TEXTBOX_MAXLENGTH»;s:3:»200″;s:20:»COMPOSITE_FRAME_MODE»;s:1:»A»;s:20:»COMPOSITE_FRAME_TYPE»;s:4:»AUTO»;s:11:»DATE_FORMAT»;s:5:»d.m.Y»;s:21:»DEFAULT_RATING_ACTIVE»;s:1:»2″;s:12:»FIRST_ACTIVE»;s:1:»3″;s:10:»ID_ELEMENT»;s:6:»797591″;s:11:»INIT_JQUERY»;s:1:»N»;s:10:»MAX_RATING»;s:1:»4″;s:12:»NOTICE_EMAIL»;s:20:»[email protected]»;s:13:»PRIMARY_COLOR»;s:7:»#a76e6e»;s:27:»QUESTIONS_TEXTBOX_MAXLENGTH»;s:3:»200″;s:25:»REVIEWS_TEXTBOX_MAXLENGTH»;s:3:»200″;s:13:»SHOW_COMMENTS»;s:1:»Y»;s:14:»SHOW_QUESTIONS»;s:1:»Y»;s:12:»SHOW_REVIEWS»;s:1:»N»;s:18:»COMPONENT_TEMPLATE»;s:9:»bootstrap»;s:17:»~ADD_REVIEW_PLACE»;s:1:»1″;s:18:»~BUTTON_BACKGROUND»;s:7:»#e53349″;s:11:»~CACHE_TIME»;s:8:»36000000″;s:11:»~CACHE_TYPE»;s:1:»A»;s:27:»~COMMENTS_TEXTBOX_MAXLENGTH»;s:3:»200″;s:21:»~COMPOSITE_FRAME_MODE»;s:1:»A»;s:21:»~COMPOSITE_FRAME_TYPE»;s:4:»AUTO»;s:12:»~DATE_FORMAT»;s:5:»d.m.Y»;s:22:»~DEFAULT_RATING_ACTIVE»;s:1:»2″;s:13:»~FIRST_ACTIVE»;s:1:»3″;s:11:»~ID_ELEMENT»;s:6:»797591″;s:12:»~INIT_JQUERY»;s:1:»N»;s:11:»~MAX_RATING»;s:1:»4″;s:13:»~NOTICE_EMAIL»;s:20:»[email protected]»;s:14:»~PRIMARY_COLOR»;s:7:»#a76e6e»;s:28:»~QUESTIONS_TEXTBOX_MAXLENGTH»;s:3:»200″;s:26:»~REVIEWS_TEXTBOX_MAXLENGTH»;s:3:»200″;s:14:»~SHOW_COMMENTS»;s:1:»Y»;s:15:»~SHOW_QUESTIONS»;s:1:»Y»;s:13:»~SHOW_REVIEWS»;s:1:»N»;s:19:»~COMPONENT_TEMPLATE»;s:9:»bootstrap»;s:8:»TEMPLATE»;s:9:»bootstrap»;}

Металлический дюбель Молли для гипсокартона

Стальной дюбель винт MOLLY как правило используют для пустотелых конструкций из полых материалов и гипсокартонных стен. Он подойдет для крепления полки, люстры или карниза, листовых или профильных конструкций к основаниям, отличающимся малой несущей способностью, типа, гипсокартона или ДСП. Анкерный элемент выполнен из прочной стали с гальваническим цинковым покрытием что защищает крепеж от коррозии и продлевает срок службы конструкции.

В комплектацию дюбеля входит винт с полукруглой головкой и металлическая втулка — цанга. Цанга выполнена в форме цилиндра с продольными прорезями в распорной части, на одном конце которого расположена втулка с внутренней метрической резьбой, на другом – бурт с двумя шипами, которые предотвращают проворачивание дюбеля в основании при монтаже. При закручивании винта в центр распорного элемента, средняя его часть, широко раскрываясь, образует конструкцию по внешнему виду напоминающую зонт, выпуская четыре фиксирующих сегмента, что создает на скрытой стороне основания надежный упор.

Для монтажа дюбеля в материале основания просверливается сквозное отверстие необходимого диаметра, туда до упора вставляется распорный элемент, после чего в него вкручивается винт, идущий в комплекте. При этом используют крестообразную отвертку, шуруповерт с насадкой Phillips или специальные монтажные клещи. В комплекте с Молли может быть винт, крюк, кольцо или полукольцо, которые при необходимости легко демонтируются из жестко закрепленного в материале металлического дюбеля в случаях частой разборки конструкции. В зависимости от толщины перекрытия подбирают длину изделия.

Выбор строительного крепежа — это очень серьёзное и ответственное дело, от этого зависит качество и долговечность строения или конструкции.

Если у вас возникли вопросы по наличию товара, вы хотите рассчитать стоимость и купить металлический дюбель Молли для крепления гипсокартона в розницу или оптом (от 1 упаковки), вы всегда можете обратиться к нам в наш офис в г. Владивосток по адресу: ул. Бородинская, д. 28, стр. 3.

Наши специалисты подберут для вас оптимальный крепеж, ручной инструмент и оснастку, а также помогут с расчётом и отправкой заказа в любую точку Дальнего Востока России.

Прочность при установке гладких дюбелей в поперечно-клееную древесину, строительные и строительные материалы

Прочность анкеровки является основным параметром при проектировании дюбельных соединений в деревянных конструкциях. Это свойство известно как системное свойство, зависящее от характеристик крепежа и древесного материала. Ортогональная укладка поперечно-клееной древесины (CLT) отличает ее от массивной древесины (ST) и клееной древесины (GLT) с точки зрения свойств соединения.В этом исследовании исследовалось влияние укладки CLT (то есть отношение толщины поперечного слоя к общей толщине, TRTL), а также плотности древесины, диаметра дюбеля и угла нагрузки на прочность заделки гладких крепежных деталей дюбельного типа. Всего было проведено 660 испытаний на заделку CLT в соответствии с методом полуотверстия в ASTM D5764. Результаты показали, что прочность заделки и виды отказов CLT отличаются от таковых из GLT из-за наличия поперечного слоя в CLT.Тенденции влияния четырех эффективных факторов на прочность заделки CLT были разными, и каждый фактор имел статистически значимое влияние на прочность заделки CLT. Экспериментальные данные были использованы для изучения существующих моделей прогнозирования прочности заделки CLT. Было обнаружено, что влияние четырех эффективных факторов на прочность заделки CLT различается между моделями. На основе результатов испытаний было предложено модифицированное расчетное уравнение с лучшим согласованием, чем существующие расчетные уравнения.

中文 翻译 ：

---

光滑 销钉 型 紧固件 在 交叉 层压 木材 中 的 包埋 强度

强度 是 木 结构 榫 钉 连接 设计 的 基本 参数。 取决于 紧固件 和 木质 材料 的 特性 ， 这 被 称为 系统 特性。 交叉 层压 （（CLT）实木 （ST） 和 胶合 层压 木材 （GLT） 有所 不同。 在 本 研究 中 ， 研究 了 CLT 铺 层 特性 （即 ， 横向 层 总 的 的 厚度 比 ， TRTL） 以及 木材 密度 ， 销钉 直径 和 加载 角度光滑 销钉 型 紧固件 的 嵌入 强度 的 影响. GLT。 四种 有效 因素 CLT 包埋 强度 的 影响 趋势 是 不同 的 ， 并且 每个 因素 CLT 的 包埋 强度 都有 统计学 意义 的 影响 用于 CLT 嵌入 强度 的 预测 模型。 发现 在 四个 模型 中 ， 四个 有效 因素 CLT 包埋 强度 的 影响 是 不同 的。 根据 结果 提出 了 一种 改进 的 设计 方程 现有 相比 具有 的 一致性。 并且因素 对 CLT 的 嵌入 强度 都有 统计学 上 的 显 着 影响。 实验 数据 用于 CLT 嵌入 强度 的 现有 预测 模型。 发现 四个 因素 对 CLT 强度是 不同 的。 根据 测试 结果 提出 了 改进 的 设计 方程 ， 与 现有 设计 相比 具有 的 一致性。 并且 每个 因素 对 CLT 的 嵌入 强度 都有 上数据 用于 检验 CLT 嵌入 强度 的 现有 预测。 发现 四个 模型 中 ， 四个 有效 因素 CLT 包埋 强度 的 影响 是 不同 的。 的 现有设计 方程 相比 具有 更好 的 一致性。

Shijiazhuang Dowell Chemical Co., ООО Введение

Shijiazhuang Dowell Chemical Co., Ltd. Вступление Текущая страница: Дом › Компания Shijiazhuang Dowell Chemical Co., Ltd.

Профиль компании Компания Shijiazhuang Dowell Chemical Co., Ltd. Тип компании: Производитель Продуктов: 19 Расположение: Шицзячжуан Хэбэй Китай Член с: 2013-08-01 В закладку ● Горячий поиск 2,2-Диметилбутирил… Номер CAS: 5856-77-9 Чистота: 99% Срок выполнения: 14 дней Шицзячжуанский дюбель … 2-аминопиридин-4 -… Номер CAS: 42182-27-4 Чистота: 98% Срок выполнения: 14 дней Шицзячжуанский дюбель … щавелевая кислота; h… Номер CAS: 563-96-2 Чистота: 98% Срок выполнения: 14 дней Шицзячжуанский дюбель … 4-хлорфенилгидр … Номер CAS: 1073-70-7 Чистота: 98% Срок выполнения: 14 дней Шицзячжуанский дюбель … 5-гидроксипиридин-… Номер CAS: 27828-71-3 Чистота: 98% Срок выполнения: 1 день Шицзячжуанский дюбель …

Поздравляем! Этот поставщик успешно добавлен!

DOWEL, ВЫРАВНИВАЮЩАЯ КРЫШКА SLTD 7700 поставщиков и производителей в Китае

ДИСК, ВЫРАВНИВАЮЩАЯ КРЫШКА SLTD 7700 Основная информация Подробнее.. Наименование продукта: ЗАЖИМ, ВЫРАВНИВАЮЩАЯ КРЫШКА SLTD 7700 Синонимы: ЗАЖИМ, ВЫРАВНИВАЮЩАЯ КРЫШКА SLTD 7700 CAS: MASF:
MW:	0
EINECS:
Mol File:	Mol File

ДУБЕЛЬ, ВЫРАВНИВАЮЩАЯ КРЫШКА SLTD 7700 Рекомендую Поставщики

Рекомендуем вам выбрать компании-участники

1

Тег: ДУБЕЛЬ, ВЫРАВНИВАЮЩАЯ КРЫШКА SLTD 7700

Исследование механизма ротационной вварки дюбеля Betula в лиственницу и усовершенствованный механизм обработки CuCl2 :: BioResources

Чжу, X., Сюэ, Ю., Шен, Дж., Хуан, Л., и Гао, Ю. (2019). « Исследование механизма ротационной сварки деревянного дюбеля Betula в лиственницу и усовершенствованный механизм обработки CuCl2 », BioRes . 14 (4), 8785-8802.

---

Abstract

Механические свойства и химические изменения при сварке деревянных дюбелей были изучены с использованием необработанных и обработанных хлоридом меди (CuCl2) деревянных дюбелей Betula . Также изучалось влияние времени сварки (3 с, 5 с и 7 с) и самых высоких температур на границе раздела сварных швов.Обработанные деревянные дюбеля со временем сварки 3 с и максимальной температурой 265,6 ° C имели лучшее сопротивление вырыванию. Компоненты древесины подвергались пиролизу под действием тепла трения, генерируемого при вращательной сварке, с образованием кислородсодержащих материалов, большинство из которых были материалами C-O. По мере увеличения времени сварки материалы на стыке свариваемых поверхностей подвергались более глубокому пиролизу, но скорость пиролиза снижалась, что указывало на то, что пиролиз гемицеллюлозы и целлюлозы мог происходить в предшествующий период процесса сварки.Кислотный гидролиз гемицеллюлозы и целлюлозы деревянного дюбеля, обработанного CuCl2, мог происходить во время погружения, что способствовало образованию расплавленных материалов в результате деполимеризации и пиролиза компонентов древесины. При одинаковом времени сварки содержание кислородсодержащих материалов в обработанных образцах было выше, чем в необработанных образцах, что может указывать на то, что на обработанной границе раздела при сварке произошло больше реакций пиролиза и расплавления.

---

Скачать PDF

---

Полная статья

Исследование механизма приварки деревянного дюбеля Betula с вращением к лиственнице и усовершенствованный механизм обработки CuCl ₂

Сюйдун Чжу, ^{a, b} Yingying Xue, ^a Jie Shen, ^a Lingling Huang, ^a и Ying Gao ^b, *

Механические свойства и химические изменения при сварке деревянных дюбелей были изучены с использованием необработанных и обработанных хлоридом меди (CuCl ₂ ) деревянных дюбелей Betula .Также изучалось влияние времени сварки (3 с, 5 с и 7 с) и самых высоких температур на границе раздела сварных швов. Обработанные деревянные дюбеля со временем сварки 3 с и максимальной температурой 265,6 ° C имели лучшее сопротивление вырыванию. Компоненты древесины подвергались пиролизу под действием тепла трения, генерируемого при вращательной сварке, с образованием кислородсодержащих материалов, большинство из которых были материалами C-O. По мере увеличения времени сварки материалы на стыке свариваемых поверхностей подвергались более глубокому пиролизу, но скорость пиролиза снижалась, что указывало на то, что пиролиз гемицеллюлозы и целлюлозы мог происходить в предшествующий период процесса сварки.Кислотный гидролиз гемицеллюлозы и целлюлозы деревянного дюбеля, обработанного CuCl ₂ , мог происходить во время погружения, что способствовало образованию расплавленных материалов в результате деполимеризации и пиролиза компонентов древесины. При одинаковом времени сварки содержание кислородсодержащих материалов в обработанных образцах было выше, чем в необработанных образцах, что может указывать на то, что на обработанной границе раздела при сварке произошло больше реакций пиролиза и расплавления.

Ключевые слова: Сварка деревянных дюбелей; Сопротивление выдергиванию; Самая высокая температура; CuCl ₂ ; Пиролиз

Контактная информация: a: Политехнический институт Янчжоу, Цзянсу 225100, Китай; b: Пекинская ключевая лаборатория науки и техники по древесине, Пекинский университет лесного хозяйства, Пекин 100083, Китай; * Автор, ответственный за переписку: gaoying @ bjfu.edu.cn

ВВЕДЕНИЕ

Сварка деревянных дюбелей создает новый связующий интерфейсный слой за счет трения между деревянными дюбелями и отверстиями в подложке. Он использовался для улучшения соединения с натягом врезным и шипом и для изготовления полномасштабных многослойных деревянных балок и деревянных несущих стен (Bocquet и др. 2007; Mougel и др. .2011; O’Loinsigh et al .2012; Fukuta et al .2017). На основании анализа сварки деревянных дюбелей, Korte et al .(2018) заменили деревянный дюбель на деревянный гвоздь, чтобы изучить структурную деформацию и модификацию лигнина.

Несколько исследователей изучили свойства, на которые влияют скорость вращения, скорость вставки, содержание влаги, глубина сварки и предварительная обработка (Sandberg et al .2013; Zhou et al .2014; Luo et al .2017). При изменении вышеперечисленных параметров в процессе сварки оказывались влияния на самую высокую температуру и распределение температуры на границе раздела сварных швов.В исследовании Zoulalian and Pizzi (2007) самая высокая температура поверхности раздела сварки достигла 183 ° C для бука с оптимальными параметрами. Кроме того, было изучено влияние видов и скорости вращения. Самые высокие температуры березы и клена превышали 300 ° C при 2500 об / мин (Rodriguez et al .2010). И для березы, и для клена температура достигла 244,1 ° C и 282,6 ° C при 1000 об / мин и 281,1 ° C и 297,4 ° C при 1500 об / мин соответственно. По сопротивлению выдергиванию образцы березы и клена от максимальных температур 244 ° С.1 ° C и 282,6 ° C показали лучшие свойства соответственно (Belleville et al . 2013b). В этом исследовании, согласно предыдущим экспериментам, изучались скорости вращения 1080 об / мин, 2400 об / мин и 4000 об / мин, а также субстрат из лиственницы и ели. Наибольшее сопротивление выдергиванию показала лиственница со скоростью вращения 2400 об / мин (Zhang et al .2018).

Под действием высокой температуры трения на стыке сварки происходит пиролиз. Некоторые компоненты древесины размягчаются, плавятся и в конечном итоге затвердевают, пока трение не прекратится.Это считается нелетучим преобразованием материалов в летучие смеси (Sun et al .2010). Для новых пород древесины, используемых при сварке древесины, необходимо провести несколько испытаний для определения сварочных свойств и химических изменений. Несколько лет назад австралийские эвкалипты были новым объектом изучения. Сначала были применены механические испытания для оценки потенциала сварки древесины (Belleville et al , 2016, 2017), а затем химические изменения были определены с помощью пиролизно-газовой хроматографии / масс-спектрометрии (PY-GC / MS), X- лучевая фотоэлектронная спектроскопия (XPS) и термогравиметрический анализ (Belleville et al .2019). Согласно самому высокотемпературному анализу, во время процесса сварки температура поверхности раздела достигла 340 ° C (Zhang et al .2018). Гемицеллюлоза и лигнин подверглись пиролизу в расплавленные материалы, состоящие из ксиланов, фуранов и текучего лигнина (Delmotte et al. .2008; Rodriguez et al .2010; Belleville et al .2013a; Amirou et al. 2017a). ). Перекристаллизованные ксиланы и фурановые соединения образуются в результате пиролиза углеводов (Pizzi et al .2006 г.). Дым, образующийся в процессе сварки, состоит из водяного пара, диоксида углерода и других нетоксичных летучих соединений разложения (Омрани и др. , 2008).

Механизм сварки деревянных дюбелей изучался несколькими исследователями (Pizzi и др. . 2006; Stamm и др. . 2006; Auchet и др. . 2010; Rodriguez и др. . 2010). Механизм улучшения качества сварки древесины также изучался с помощью различных методов предварительной обработки.Методы улучшения физических свойств заключались в основном в уменьшении диаметра отверстий в подложке и дюбелях из сухой древесины, а также в невертикальной сварке (Канадзава и др. , 2005). Методы химического улучшения включали деревянные дюбели, погруженные в этиленгликоль, и сварочные швы, предварительно обработанные лимонной кислотой, добавкой лигнина и добавкой экстрактивных веществ для древесины (Pizzi et al . 2004, 2011, 2013; Peña et al. 2015, 2016; Амиро и др. 2017b). В предыдущем исследовании изучалось влияние времени сварки и предварительной обработки CuCl ₂ (Zhu et al .2018). Степень кристалличности и изменения пиролиза определяли с помощью дифракции рентгеновских лучей и термогравиметрического анализа соответственно. В этом исследовании изменения элементов и изменения химических групп были обнаружены с помощью XPS и PY-GC / MS. Основываясь на этих анализах, в данной статье были изучены механизм деревянного дюбеля Betula , приваренного к лиственнице , и механизм усиления деревянного дюбеля, обработанного CuCl ₂ .

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ

Материалы

Деревянные дюбеля диаметром 10 мм (Chen and Lyu, 2018) и длиной 100 мм были изготовлены из древесины березы ( Betula pendula ; Suzhou Crownhomes, Сучжоу, Китай).Плотность высушенного на воздухе при содержании влаги 12% (MC) березового дюбеля составила 557 кг / м ³ . В качестве подложек использовали рейки из лиственницы китайской ( Larix gmelinii ; Suzhou Crownhomes, Сучжоу, Китай) с размерами 40 мм (тангенциальная, T) × 50 мм (радиальная, R) × 500 мм (продольная, L). Плотность высушенной на воздухе лиственницы при 12% MC составила 680 кг / м ³ .

Все деревянные дюбели помещали в печь при 63 ° C до достижения 2% MC. Предел прочности деревянных дюбелей составил 4864 Н.Половина деревянных дюбелей была погружена в 500 мл 0,1 моль / л раствора CuCl ₂ на 30 мин при 20 ° C и относительной влажности (RH) 60%. После погружения деревянные дюбели помещали в печь до тех пор, пока MC снова не достигнет 2%. Прочность на разрыв деревянных дюбелей, обработанных CuCl ₂ , составила 4791 Н. Решение использовать температуру 63 ° C было основано на предварительных экспериментах. Было обнаружено, что деревянные дюбели достигли желаемой MC в течение 2 дней при этой температуре с минимальным короблением или растрескиванием.Все подложки подвергались воздействию температуры 20 ° C и относительной влажности 60% до достижения равновесного MC 12%.

Подготовка образца

В деревянных основах были предварительно просверлены отверстия диаметром 8 мм и глубиной 30 мм (Chen et al .2019) с помощью сверлильного станка (Proxxon TBH Type 28 124; Proxxon, Штутгарт, Германия). Затем деревянные дюбели были приварены к предварительно просверленным отверстиям в подложках для создания клеевых соединений при высокой скорости вращения.В предыдущем исследовании изучалось влияние скорости вращения 1080 об / мин и 2400 об / мин. На 1080 об / мин в процессе сварки почти не было дыма. На скорости 2400 об / мин дым и черный расплавленный материал выходили из границы раздела. Согласно испытанию на сопротивление выдергиванию сопротивление выдергиванию образцов со скоростью вращения 2400 об / мин было на 50,24% выше, чем у образцов со скоростью вращения 1080 об / мин. Напротив, сопротивление выдергиванию заметно уменьшилось при скорости вращения 4000 об / мин (Leban et al .2008 г.). Согласно приведенному выше анализу, в этой статье была выбрана частота вращения 2400 об / мин. Вращение деревянного дюбеля прекратилось, когда сплавление и соединение были достигнуты через 3, 5 и 7 секунд (Belleville и др. . 2013b). Для каждой группы было приготовлено по 30 образцов, но несколько образцов были сломаны во время сварки или в процессе испытаний. Группы A, B и C были изготовлены из необработанных деревянных дюбелей (необработанные группы). Группы D, E и F были изготовлены из деревянных дюбелей, погруженных в CuCl ₂ (обработанные группы).

Методы

Испытание на сопротивление вырыванию

После сварки деревянные планки были разрезаны на 10 частей одинаковой длины, так что каждый приваренный дюбель имел размер 40 мм (T) × 50 мм (R) × 50 мм (L). Перед проведением испытаний образцы кондиционировали при 20 ° C и относительной влажности 60% в течение 7 дней (Chen et al .2018).

Сопротивление выдергиванию образцов было проверено на универсальной испытательной машине (рис.1, WDW-300E; Jinan Popwil Instrument Co., Цзинань, Китай), который вытягивал сварные деревянные дюбеля из основы со скоростью 2 мм / мин (O’Loinsigh et al .2012). Образцы фиксировались зажимом дюбеля в зажиме фиксированной балки, а блок подложки фиксировался на подвижной балке через металлический каркас .

Анализ температуры

Для температурных испытаний использовали шесть образцов из каждой группы. Температуру проверяли с помощью шести термопарных датчиков с устройством сбора данных (XSL-A16XS1V0, Beijing Heshi Xingye Technology Co., Ltd., Пекин, Китай). Шесть датчиков были установлены на шести различных глубинах по 5 мм, 10 мм, 15 мм, 20 мм, 23 мм и 28 мм (рис. 2). Скорость срабатывания датчика термопары типа К составляла 0,34 мс.

Рис. 1. Универсальное испытательное оборудование WDW-300E

Рис. 2. Метод температурных испытаний

Подготовка проб для анализов XPS и PY-GC / MS

Рентгеновская фотоэлектронная спектроскопия

использовалась для анализа элементов поверхности деревянного дюбеля, деревянного дюбеля, обработанного CuCl ₂ , и сварочного интерфейса для каждой группы.Все порошки были приготовлены из образцов каждой группы. Образец деревянного дюбеля и сварочного стыка был взят из одного и того же образца, а деревянный дюбель, погруженный в CuCl ₂ , и сварочный стык аналогичным образом были взяты из одного и того же образца. Образцы поверхности необработанных и обработанных деревянных дюбелей были вырезаны в поперечном направлении от несваренной части деревянных дюбелей, а поверхностные образцы поверхности раздела сварного шва были вырезаны из приваренной части деревянных дюбелей (Belleville et al. 2013a). ).Анализы XPS были получены с помощью спектрометра (ESCALAB 250Xi; Thermo Fisher Scientific, Уолтем, Массачусетс, США) и использовались для получения количественных данных для проверки элементарного состава тех же поверхностей. Угол испускаемых фотоэлектронов составлял 30 ° к поверхности, тип источника был Al K Alpha, а режим анализатора имел энергию прохождения 100,0 эВ с размером шага по энергии 1,000 эВ и в общей сложности 1361 шаг по энергии. Шкалу энергии связи скорректировали относительно связи C-C 284,6 эВ, и для подгонки кривых спектров C1s и O1s применяли программное обеспечение XPSpeak41.

Образцы были подвергнуты пиролизу при 550 ° C в атмосфере гелия с использованием пиролизера EGA / PY-3030D (Frontier Laboratories, Koriyama, Japan), который был подключен к газовому хроматографу и масс-спектрометру (QP2010-Ultra; Shimadzu, Киото, Япония ). Скорость потока газа-носителя составляла 1,0 мл / мин. Интерфейс пиролиза и инжектор ГХ поддерживали при 250 ° C. Пиролиз завершали от 250 ° C (выдержка 10 с) до температуры пиролиза (выдержка 30 с) со скоростью нагрева 6 ° C / мс. Печь для ГХ поддерживали при 45 ° C в течение 4 минут, а затем нагревали до 280 ° C со скоростью 4 ° C / мин.Конечная температура поддерживалась в течение 15 мин. Масс-спектрометр работал в режиме электронного удара с использованием энергии 70 эВ, а диапазон масс от 40 m / z до 400 m / z сканировался за 36 с. Соединения были идентифицированы путем сравнения полученных масс-спектров со спектрами из компьютерных библиотек Wiley и NIST, а также с данными, приведенными в литературе. Относительные распределения соединений рассчитывали для каждого продукта пиролиза углеводов и лигнина по соответствующим площадям пиков.

РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

Сопротивление вырыванию и максимальная температура

Сопротивление выдергиванию сварных образцов представлено в таблице 1.Группа D с погруженными в CuCl ₂ деревянными дюбелями и временем сварки 3 с показала самое высокое сопротивление выдергиванию. Группа C с необработанными деревянными дюбелями и временем сварки 7 с показала самое низкое сопротивление выдергиванию. Время сварки было важным фактором, влияющим на все группы. Для необработанных групп сопротивление отрыву группы A было на 28% и 87% выше, чем у групп B и C, соответственно. Для обработанных групп сопротивление вытягиванию группы D было на 61% и 130% выше, чем у групп E и F, соответственно.Принимая во внимание метод обработки погруженных в CuCl ₂ деревянных дюбелей, сопротивление выдергиванию обработанных групп было на 68%, 34% и 37% выше, чем у необработанных групп при времени сварки 3 с, 5 с и 7 с соответственно.

Таблица 1. Сопротивление вырыванию сварных образцов для каждой группы

¹ Значения в скобках — стандартное отклонение; ² коэффициент вариации

На основании явления сварки во время процесса сварки для каждой группы наблюдалась самая высокая температура поверхности раздела сварки.Из таблицы 2 для необработанной и обработанной групп самая высокая температура в той же контрольной точке была выше с увеличением времени сварки. Это было вызвано более длительным временем приложения трения на стыке сварки, что привело к образованию большего количества расплавленного материала с большим выделением тепла. Обнаружена зависимость между максимальной температурой и глубиной сварки. При большей глубине сварки самая высокая температура была ниже, так как вставленная часть деревянного дюбеля приобрела коническую форму с различными уровнями истирания во время процесса сварки.Трение между деревянным дюбелем и предварительно просверленным отверстием было уменьшено по глубине сварки.

Согласно исследованию Зулаляна и Пицци (2007), самая высокая температура 183 ° C является оптимальным параметром на границе раздела сварных швов березы. В исследовании Belleville et al . (2013a), самые высокие температуры с оптимальными параметрами составляют 244,1 ° C и 282,6 ° C для сахарного клена и желтой березы соответственно. В этом исследовании 344,0 ° C и 265,6 ° C были оптимальными самыми высокими температурами для необработанной и обработанной групп, соответственно, с березовым дюбелем и субстратом из лиственницы.

Таблица 2. Самая высокая температура в каждой точке для необработанных и обработанных групп

Анализ XPS

Необработанные группы

Спектры сканирования XPS необработанных групп показаны на рис. 3. Элементы C и O были основными компонентами в стыке деревянного дюбеля и сварки. По мере того как количество элемента C уменьшалось, элемент O увеличивался после процесса сварки. В Таблице 3 были рассчитаны поверхностные элементарные составляющие и отношения кислород / углерод (O / C) деревянного дюбеля и границы раздела сварных швов.Количество C в деревянном дюбеле было выше, чем в сварном стыке. Между тем, количество C на границе раздела сварки уменьшалось с увеличением времени сварки. Напротив, количество O увеличилось из-за того, что во время процесса сварки произошла реакция пиролиза и окисления компонентов древесины, особенно увеличение свободного фенола и разрыв эфирной связи из звена лигнин-фенилпропан.

Из таблицы 3, соотношение O / C группы A было на 55% выше, чем у деревянного дюбеля, в то время как соотношение O / C группы B было всего на 16% выше, чем у группы A.Это было вызвано большим количеством кислородсодержащего вещества, образовавшегося на ранней стадии процесса сварки. При увеличении времени сварки время трения между деревянным дюбелем и отверстием в подложке увеличивалось, и образовывалось больше кислородсодержащего вещества. Однако прирост оксигенированного вещества был ниже, чем на начальном этапе сварки. В соответствии с явлениями сварки черные расплавленные материалы с кислородсодержащим веществом выливались из сварочной поверхности. Эти расплавленные материалы сажи не подвергались окислению, и степень окисления вновь образовавшихся расплавленных материалов сажи для группы В была аналогична степени окисления для группы А.Следовательно, соотношение O / C в группе B было немного выше, чем в группе A.

По сравнению с группой B, отношение O / C группы C уменьшилось, когда время сварки было увеличено до 7 с. Из таблицы 3 соотношение O / C в группе C было ниже, чем в группе B, но выше, чем в группе A. Это явление было вызвано двумя факторами. Во-первых, она была похожа на группу B в том, что черный расплавленный материал вылился из сварочной поверхности. Во-вторых, в процессе сварки образовывалось большое количество дыма.Согласно анализу дыма, основными компонентами дыма были углекислый газ и пар, которые вызвали уменьшение содержания элементов C и O, а уменьшение содержания O было немного выше, чем у C.

Рис. 3. Спектры обзора XPS необработанной группы

Таблица 3. Элементный элемент поверхности и отношение кислород / углерод деревянного дюбеля и сварного стыка с каждой группой

Количественный анализ проводился путем подбора пиков для категорий C1s и O1s.Деконволюция для трех типов углеродных связей и двух типов кислородных связей была выполнена (Таблица 4) для пиков от деревянного дюбеля и границы раздела сварки. Три типа углеродных связей были определены как класс C1 (связи C-C / C-H, 284,6 эВ), класс C2 (связи C-O, 286,5 эВ) и класс C3 (связи C = O / O-C-O, 287,9 эВ). Два типа кислородных связей были определены как класс O1 (связи C = O, 531,8 эВ) и класс O2 (связи C-O, 532,9 эВ) (Sun et al .2010). Согласно анализу энергии связи от 286 до 288 эВ, прочность границы раздела при сварке была заметно лучше, чем у деревянного дюбеля.Это было проиллюстрировано увеличением C2 и C3 с кислородсодержащим веществом, что было аналогично анализу элементарной составляющей поверхности.

Таблица 4. Результаты подгонки областей C1s и O1s деревянного дюбеля и сварного стыка с каждой группой

Из таблицы 4 было обнаружено, что содержание C2 и C3 на границе раздела сварных швов было выше, чем у деревянного дюбеля, в то время как содержание C1 было ниже. Это было вызвано тремя аспектами. Первый вклад внесли фуран, фурфурол и производные фурфурола, полученные в результате пиролиза аморфных полисахаридов.Во-вторых, фенол и карбонильные соединения образовывались в результате деполимеризации лигнина. В-третьих, фенольные вещества образовывались в результате термического окисления лигнина –ОН (Stamm et al . 2006). С увеличением времени сварки уменьшение C1 было больше, а относительное содержание кислородсодержащих веществ C2 и C3 увеличилось. Это можно объяснить окислением материала поверхности деревянного дюбеля и кислородсодержащих групп спирта, эфира и фенола, образующихся в результате окисления во время процесса сварки, что привело к более высокому относительному увеличению C2.Относительное содержание C2 и C3 в группе C было ниже, чем в группе B. Это было вызвано большим количеством расплавленных материалов и дыма, которые выходили из зоны сварки.

Из таблицы 4 было идентифицировано содержание O1 и O2 в сварочном интерфейсе. Содержание O2 на границе раздела сварки было выше, чем у деревянного дюбеля, что было проиллюстрировано увеличением связи C-O на границе раздела сварки. Это был тот же результат, что и при анализе C1s. При увеличении времени сварки содержание O2 все же увеличилось.Это было вызвано кислородсодержащим материалом, образовавшимся в процессе сварки, особенно веществом группы C-O.

Основываясь на приведенном выше анализе, механизм деревянного дюбеля Betula , приваренного к Larch , заключался в том, что волокно было покрыто расплавленными материалами пиролизованной гемицеллюлозы и аморфными материалами на границе раздела в процессе вращательного трения. Компоненты древесины подвергались пиролизу под действием тепла трения, генерируемого при вращательной сварке, с образованием кислородсодержащих материалов, большинство из которых были материалами C-O.По мере увеличения времени сварки материалы на стыке свариваемых поверхностей подвергались более глубокому пиролизу, но скорость пиролиза снижалась, что указывало на то, что пиролиз гемицеллюлозы и целлюлозы мог происходить в предшествующий период процесса сварки.

Обработанные группы

Спектры сканирования XPS для обработанных групп показаны на рис. 4. Было обнаружено, что тенденция элементов C и O была аналогична таковой для необработанных групп. Из таблицы 3 для групп, получавших лечение, количество C было самым высоким.По мере увеличения времени сварки количество C уменьшалось, в то время как O увеличивалось, и отношение O / C увеличивалось. Отношение O / C группы D было на 33% выше, чем у обработанного деревянного дюбеля, а отношение O / C группы E было на 17% выше, чем у группы D. Эти два явления были аналогичны таковым в необработанных группах. . Когда время сварки составляло 7 с, отношение O / C уменьшалось, что отличалось от необработанных групп. Отношение O / C в группе F было чуть выше, чем у обработанного деревянного дюбеля, но было ниже, чем у групп D и E.Это было вызвано большим количеством расплавленных материалов и просыпания дыма из зоны сварки группы F, чем группы C.

Рис. 4. Спектры обзора XPS обработанных групп

Отношение O / C у обработанного деревянного дюбеля было на 19% выше, чем у необработанного деревянного дюбеля. Причиной более высокого соотношения может быть кислотный гидролиз березового дюбеля в растворе кислоты CuCl ₂ . Как видно из рис. 5, происходит кислотный гидролиз целлюлозы и лигнин-углеводного комплекса.В случае целлюлозы это была длинная цепь, которая разбивалась на короткие цепи. Для лигнин-углеводного комплекса это был разрыв эфирных связей. Гемицеллюлоза состоит из ксилана и других полисахаридов. Он был подвергнут кислотному гидролизу до олигосахарида. Отношения O / C обработанных групп D и E были выше, чем у необработанных групп A и B, соответственно. Это было вызвано более высоким отношением O / C обработанного деревянного дюбеля, поэтому в зоне сварки обработанных групп образовывалось больше кислородсодержащего вещества.Однако соотношение O / C в обработанной группе F было ниже, чем в необработанной группе C. Основным объяснением было то, что было больше расплавленных материалов и содержащегося в дыме кислорода, просыпавшегося из зоны сварки в группе F.

Из таблицы 3 в обработанных группах были обнаружены небольшие количества элементов Cu и Cl. Это указывало на присутствие CuCl ₂ на поверхности обработанного деревянного дюбеля. Согласно исследованиям Лю (2016) и Ляо (2003), катализ CuCl ₂ происходит во время процесса сварки.Температура стеклования целлюлозы могла снижаться, что подтверждено термогравиметрическим анализом. Затем самые высокие температуры сварных поверхностей обработанных групп снизились, что было аналогично результатам в таблице 2. На основании этих результатов были получены более эффективные и более прочные расплавленные материалы, что привело к более высокому сопротивлению вырыванию обработанных групп. чем у необработанных групп в таблице 1.

Из Таблицы 4 видно, что интенсивность спектрального пика границы раздела сварных швов для обработанных групп при энергии связи от 286 эВ до 288 эВ была явно выше, чем у обработанного деревянного дюбеля.Содержание C2 и C3 в обработанной поверхности сварного шва было выше, чем у обработанного деревянного дюбеля, в то время как содержание C1 было ниже. При увеличении времени сварки содержание С1 уменьшилось, а относительное содержание С2 и С3 увеличилось. Кроме того, относительное содержание C2 увеличилось больше, чем C3. Когда время сварки было увеличено до 7 с, содержание C2 было ниже, чем у группы E, а содержание C3 было выше, чем у группы E. Это было вызвано окислением небольшого количества расплавленных материалов до кетона. и кислотные группы в сварочном интерфейсе.

Рис. 5. Кислотный гидролиз а) целлюлозы и б) лигнин-углеводного комплекса

Согласно анализу O1s в Таблице 4, содержание O2 на границе раздела сварных швов было выше, чем у обработанного деревянного дюбеля для всех обработанных групп. Это свидетельствовало о том, что на границе раздела сварки присутствовало больше связей C-O. При увеличении времени сварки содержание O2 увеличивалось. Это было вызвано образованием вещества группы C-O во время сварки.Однако величина увеличения уменьшилась, и причиной этого были расплавленный материал и дым, выходящие из зоны сварки.

На основании приведенного выше анализа механизм усиления деревянного дюбеля, обработанного CuCl ₂ , заключался в том, что кислотный гидролиз гемицеллюлозы и целлюлозы деревянного дюбеля происходил во время погружения, что способствовало образованию расплавленных материалов путем деполимеризации и пиролиза древесины. составляющие. Понижение температуры стеклования целлюлозы способствует образованию расплавленных материалов.При одинаковом времени сварки содержание кислородсодержащих материалов в обработанных образцах было выше, чем в необработанных образцах, что указывает на то, что на обработанной границе раздела при сварке происходит больше реакций пиролиза и расплавления.

PY-GC / MS

Спектры PY-GC / MS для необработанного деревянного дюбеля, обработанного деревянного дюбеля, группы A и группы D показаны на рис. 6. Существовали некоторые различия между деревянным дюбелем и сварной поверхностью, а также необработанными группами и обработанными группы, особенно в районе от 10 мин до 20 мин.Согласно предыдущему исследованию поведения пиролиза целлюлозы, гемицеллюлозы и лигнина было обнаружено, что почти весь левоглюкозан был образован из целлюлозы, уксусной кислоты и фурфурола из гемицеллюлозы (Stamm et al .2006; Omrani et al. .2008; Сан и др. .2010). Структура ароматического кольца лигнина была стабильной. Напротив, некоторое количество уксусной кислоты было произведено из разветвленной цепи лигнина. Основные составляющие образцов после пиролиза классифицированы в таблице 5.

Таблица 5. Основные компоненты пиролиза деревянных дюбелей и сварочного стыка

Основные составляющие в спектрах PY-GC / MS были разделены на две категории: производные углеводов, в основном пиролизные соединения целлюлозы и гемицеллюлозы, и производные лигнина, в основном ароматические вещества с бензольными кольцами. Затем были получены относительные содержания углеводов и лигнина в деревянном дюбеле и сварном стыке, как показано в Таблице 6.Самая высокая температура в зоне сварки составила 344 ° C, и это было непродолжительное время. Лигнин был слишком устойчивым для пиролиза с разрывом ароматических колец. При пиролизе холоцеллюлозы относительное содержание лигнина и производного увеличивается.

Из Таблицы 6, содержание уксусной кислоты и углеводов на границе раздела сварки было ниже, чем у деревянного дюбеля, что привело к более высокому содержанию лигнина на границе раздела сварного шва. Это было вызвано пиролизом целлюлозы и гемицеллюлозы в процессе сварки.Это явление было похоже на результаты анализа FT-IR и XPS. С увеличением времени сварки относительное содержание лигнина увеличивалось, но медленно. Было сделано предположение, что пиролиз целлюлозы и гемицеллюлозы происходил на ранней стадии процесса сварки. Это было похоже на результаты анализа, где небольшое уменьшение относительной кристалличности происходило при увеличении времени сварки по дифракции рентгеновских лучей.

На рис. 6 показаны спектры PY-GC / MS для деревянного дюбеля и сварочного стыка.По результатам анализа спектров относительное содержание углеводов и лигнина рассчитано в таблице 6.

Таблица 6. Процентное содержание производных лигнина и углеводов, выделенных из деревянных дюбелей и сварочной поверхности для каждой группы

По сравнению с необработанным деревянным дюбелем содержание углеводов в обработанном деревянном дюбеле явно снизилось, а содержание производных лигнина увеличилось. Это явление свидетельствует о том, что кислотный гидролиз целлюлозы и гемицеллюлозы происходит в процессе иммерсии.Относительное содержание лигнина на границе раздела сварных швов группы D было немного выше, чем у обработанного деревянного дюбеля. Это было вызвано пиролизом целлюлозы и гемицеллюлозы. Согласно термогравиметрическому анализу, степени пиролиза целлюлозы и гемицеллюлозы в значительной степени способствовало облегчение CuCl ₂ . Кроме того, происходил пиролиз ароматических колец лигнина. Этот результат был аналогичен анализу ИК-Фурье спектра и исчезнувшего пика 1501 см ^-1 из исследования Лю (2016).Единица структуры фенилпропана была изменена на ион карбония (рис. 7), после чего произошел пиролиз лигнина. Напротив, в присутствии кислорода 2,3,5-триметилфенол превращался в хиноны, которые могли подвергаться дальнейшему пиролизу при промотировании CuCl ₂ . С увеличением времени сварки относительное содержание лигнина медленно увеличивалось. Это было вызвано двумя факторами. Во-первых, это было вызвано пиролизом лигнина, как показано выше. Во-вторых, это было вызвано расплавленными материалами, пролившимися на сварочную поверхность, а также новыми расплавленными материалами, образовавшимися в результате неадекватной реакции пиролиза, особенно из-за низкой температуры дна отверстия с незначительной реакцией пиролиза.

Рис. 6. Спектры PY-GC / MS: а) Деревянный дюбель; б) Сварочный интерфейс группы А; в) Деревянный дюбель, предварительно обработанный CuCl ₂ ; г) Сварочный интерфейс группы D

Рис. 7. Изменения с единицами лигнина в кислой среде

ВЫВОДЫ

1. Ротационная сварка позволила соединить деревянные дюбели и основания со значительной прочностью. Образцы, изготовленные с погруженными в CuCl ₂ дюбелями, сваренными в течение 3 с, показали наибольшее сопротивление вырыванию.
2. Оптимальные самые высокие температуры для необработанных и обработанных групп с дюбелем Betula и субстратом из лиственницы составляли 344,0 ° C и 265,6 ° C соответственно.
3. Механизм деревянного дюбеля Betula , приваренного к лиственнице , заключался в том, что волокно было покрыто расплавленными материалами пиролизованной гемицеллюлозы и аморфными материалами на границе сварки во время процесса трения вращения. Компоненты древесины подвергались пиролизу под действием тепла трения, генерируемого при вращательной сварке, с образованием кислородсодержащих материалов, большинство из которых были материалами C-O.По мере увеличения времени сварки материалы на стыке свариваемых поверхностей подвергались более глубокому пиролизу, но скорость пиролиза снижалась. Это указывает на то, что пиролиз гемицеллюлозы и целлюлозы произошел в предшествующий период процесса сварки.
4. Механизм усиления деревянного дюбеля, обработанного CuCl ₂ , заключался в том, что кислотный гидролиз гемицеллюлозы и целлюлозы деревянного дюбеля мог происходить во время погружения, что способствовало образованию расплавленных материалов в результате деполимеризации и пиролиза компонентов древесины.При одинаковом времени сварки содержание кислородсодержащих материалов в обработанных образцах было выше, чем в необработанных образцах, что указывает на то, что на обработанной границе раздела при сварке происходит больше реакций пиролиза и расплавления.

БЛАГОДАРНОСТЬ

Авторы благодарны за поддержку Национальному фонду естественных наук Китая (грант № 312), Национальному фонду естественных наук Китая (грант № 31770602), Национальной программе ключевых исследований и разработок Китая (грант №2017YFC 0703503), Фонд естественных наук провинции Цзянсу, Китай (грант № BK20180276), Фонд естественных наук высших учебных заведений Цзянсу Китая (грант № 18KJB220012), Фонд естественных наук Высших учебных заведений Цзянсу Китай (грант № 19KJD220002) и проект Политехнического института Янчжоу (грант № 2019xjzk007).

ССЫЛКИ

Амиро, С., Пицци, А., Бельвиль, Б., и Дельмотт, Л.(2017a). «Водонепроницаемость естественного шва ели, полученного линейной сваркой трением без какой-либо обработки», International Wood Products Journal 8 (4), 201-207. DOI: 10.1080 / 20426445.2017.1389834

Амиро, С., Пицци, А., и Дельмотт, Л. (2017b). «Лимонная кислота как гидроизоляционная добавка при сварке стыковых соединений линейной древесины», евро. J. Wood Wood Prod. 75 (4), 651-654. DOI: 10.1007 / s00107-017-1167-x

Auchet, S., Сеговия, C., Mansouri, H.R., Meausoone, P.-Дж., Пицци А. и Омрани П. (2010). «Ускорение по сравнению с с постоянной скоростью введения при сварке деревянных дюбелей», J. Adhes. Sci. Technol. 24 (7), 1319-1328. DOI: 10.1163 / 016942409X12598231568384

Бельвиль Б., Стеванович Т., Клотье А., Пицци А., Прадо М., Эракович С., Диуф П. Н. и Ройер М. (2013a). «Исследование термохимических изменений канадских пород древесины лиственных пород во время сварки древесины», евро. J. Wood Wood Prod. 71 (2), 245-257. DOI: 10.1007 / s00107-013-0671-x

Бельвиль, Б., Стеванович, Т., Пицци, А., Клотье, А., и Бланше, П. (2013b). «Определение оптимальных параметров сварки древесины для двух североамериканских пород твердой древесины», J. Adhes. Sci. Technol. 27 (5-6), 566-576. DOI: 10.1080 / 01694243.2012.687596

Бельвиль Б., Озарска Б. и Пицци А. (2016). «Оценка потенциала сварки древесины для австралийских эвкалиптов и тропических пород», евро. J. Wood Wood Prod. 74 (5), 753-757.DOI: 10.1007 / s00107-016-1067-5

Бельвиль, Б., Амиру. С., Пицци, А., Озарска, Б. (2017). «Оптимизация параметров сварки древесины австралийских лиственных пород», BioResources 12 (1), 1007-1014. DOI: 10.15376 / biores.12.1.1007-1014

Бельвиль, Б., Кумба-Йоя, Г., и Стеванович, Т. (2019). «Влияние процесса сварки древесины на химические составляющие австралийского эвкалипта», J. Wood Chem. Technol. 39 (1), 43-56. DOI: 10.1080 / 02773813.2018.1494745

Боке, Ж.-Ф., Пицци, А., Депре, А., Мансури, Х.Р., Реш, Л., Мишель, Д., и Леторт, Ф. (2007). «Деревянные стыки и клееные деревянные балки, собранные с помощью деревянных дюбелей, сваренных механической сваркой», J. Adhes. Sci. Technol. 21 (3-4), 301-317. DOI: 10.1163 / 156856107780684585

Chen, M., and Lyu, J.-H . (2018). «Свойства двойных дюбелей из ДВП средней плотности», Maderas. Ciencia y Tecnologia 20 (3), 369-380. DOI: 10.4067 / S0718-221X2018005003801

Chen, M., Li, X.-M., and Lyu, J.-H. (2018). «Влияние диаметра дюбеля и времени отверждения на прочность двойного дюбельного соединения», Wood Research, 63 (4), 591-598.

Chen, M., Li, S.-G., and Lyu, J.-H. (2019). «Влияние выбранных параметров соединения на прочность на разрыв стальных болтов и гаек в древесине Cupressus funebris Wood», BioResources . 14 (3), 5188-5211.

Delmotte, L., Ganne-Chedeville, C., Leban, J.М., Пицци А., Пичелин Ф. (2008). «CP-MAS ¹³ C ЯМР и FT-IR исследование реакций разложения полимерных компонентов при сварке древесины», Polym. Деграда. Stab. 93 (2), 406-412. DOI: 10.1016 / j.polymdegradstab.2007.11.020

Фукута, С., Огава, К., Номура, М., Ямасаки, М., и Сасаки, Ю. (2017). «Прочность на сдвиг деревянных несущих стен без металла с использованием фанеры, соединенной с помощью комбинации клейкой ленты и деревянных дюбелей», евро. J. Wood Wood Prod. 75 (3), 429-437. DOI: 10.1007 / s00107-016-1084-4

Канадзава Ф., Пицци А., Проперци М., Дельмотт Л. и Пичелин Ф. (2005). «Параметры, влияющие на сварку деревянных дюбелей за счет высокоскоростного вращения», J. Adhes. Sci. Technol. 19 (12), 1025-1038. DOI: 10.1163 / 156856105774382444

Корте, Х., Кох, Г., Краузе, К. К., Кодденберг, Т., и Симерс, С. (2018). «Гвозди для крепления древесины мягких пород: характеристика структурной деформации и модификации лигнина», евро.J. Wood Wood Prod. 76 (3), 979-988. DOI: 10.1007 / s00107-018-1288-x

Лебан, Ж.-М., Мансури, Х. Р., Омрани, П., и Пицци, А. (2008). «Зависимость приваривания дюбелей от скорости вращения», Holz Roh. Werkst. 66 (3), 241-242. DOI: 10.1007 / s00107-008-0228-6

Ляо, Ю. Ф. (2003). Изучение механизма пиролиза целлюлозы , Ph.D. Диссертация, Чжэцзянский университет, Ханчжоу, Китай.

Лю, З. Г. (2016). Механизм порообразования и адсорбционные свойства активированного углеродного волокна из жидкой древесины с помощью ZnCl ₂ , Ph.Докторская диссертация, Пекинский университет лесного хозяйства, Пекин, Китай.

Ло, X. Y., Чжу, X. D., Zhang, J. R., и Gao, Y. (2017). «Теоретические исследования и технический прогресс сварки древесины», Журнал Северо-Западного лесного университета 32 (6), 270-275. DOI: 10.3969 / j.issn.1001-7461.2017.06.43

Мугель, Э., Сеговия, К., Пицци, А., и Томас, А. (2011). «Термоусадочная и дюбельная сварка в врезных и шипованных конструкционных деревянных швах», J. Adhes. Sci. Technol. 25 (1-3), 213-221.DOI: 10.1163 / 016942410X503320

О’Лойнсай, К., Оджен, М., Шоттон, Э., Пицци, А., и Фаннинг, П. (2012). «Анализ механического поведения и трехмерного анализа напряжений многослойных деревянных балок, изготовленных с помощью приварных деревянных дюбелей», Compos. Struct. 94 (2), 313-321. DOI: 10.1016 / j.compstruct.2011.08.029

Омрани П., Массон Э., Пицци А. и Мансури Х. Р. (2008). «Выбросы газов и летучих веществ разложения из полимерных компонентов древесины при сварке трением деревянных дюбелей», Polym.Деграда. Stab. 93 (4), 794-799. DOI: 10.1016 / j.polymdegradstab.2008.01.017

Пенья, М. И. П., Дойчле, А. Л., Сааке, Б., Пицци, А., Пичелин, Ф. (2016). «Изучение растворимости и состава свариваемого древесного материала при увеличивающемся времени сварки» Eur. J. Wood Wood Prod. 74 (2), 191-201. DOI: 10.1007 / s00107-015-0991-0

Пенья, М. И., Рем, М., Пицци, А., Пичелин, Ф. (2015). «Механические свойства сварных деревянных соединений с натуральными добавками», Holztechnologie 56 (6), 5-9.DOI:

Пицци, А., Депре, А., Мансури, Х. Р., Лебан, Ж.-М., и Риголет, С. (2006). «Деревянные соединения сваркой сквозным вращением дюбеля: микроструктура, ¹³ C-ЯМР и водостойкость», J. Adhes. Sci. Technol. 20 (5), 427-436. DOI: 10.1163 / 156856106777144327

Пицци А., Лебан Ж.-М., Канадзава Ф., Проперзи М. и Пичелин Ф. (2004). «Склеивание деревянных дюбелей с помощью высокоскоростной ротационной сварки», J. Adhes. Sci. Technol. 18 (11), 1263-1278. DOI: 10.1163/1568561041588192

Пицци А., Мансури Х. Р., Лебан Ж.-М., Дельмотт Л. и Пичелин Ф. (2011). «Улучшение внешних характеристик древесины, соединенной линейной и вращательной сваркой», J. Adhes. Sci. Technol. 25 (19), 2717-2730. DOI: 10.1163 / 016942411 × 556088

Пицци, А., Чжоу, X., Наваррет, П., Сеговия, К., Мансури, Х. Р., Пенья, М. И. П., и Пичелин, Ф. (2013). «Повышение водостойкости сварных швов дюбелей с помощью ацетилированного лигнина», J. Adhes.Sci. Technol. 27 (3), 252-262. DOI: 10.1080 / 01694243.2012.705512

Родригес, Г., Диуф, П., Бланше, П., и Стеванович, Т. (2010). «Склеивание деревянных дюбелей с помощью высокоскоростной ротационной сварки. Применение к двум канадским лиственным породам», J. Adhes. Sci. Technol. 24 (8-10), 1423-1436. DOI: 10.1163 / 016942410X501025

Сандберг, Д., Халлер, П., и Нави, П. (2013). «Термогидро- и термогидромеханическая обработка древесины: возможность для будущих экологически чистых изделий из дерева», Wood Mater.Sci. Англ. 8 (1), 64-88. DOI: 10.1080 / 17480272.2012.751935

Штамм Б., Виндейзен Э., Наттерер Дж. И Вегенер Г. (2006). «Химические исследования термического поведения древесины при сварке трением», Wood Sci. Technol. 40 (7), 615-627. DOI: 10.1007 / s00226-006-0097-2

Сан Ю., Ройер М., Диуф П. Н. и Стеванович Т. (2010). «Химические изменения, вызванные высокоскоростной ротационной сваркой древесины — Применение к двум канадским породам лиственных пород», J.Клеи. Sci. Technol. 24 (8-10), 1383-1400. DOI: 10.1163 / 016942410 × 500990

Чжан, Дж. Р., Гао, Ю., Чжан, Дж. Н., и Чжу, X. Д. (2018). «Влияние предварительно обработанного деревянного дюбеля CuCl ₂ на распределение температуры при сварке вращением деревянного дюбеля», J. Wood Sci. 64, 209-219. DOI: 10.1007 / s10086-017-1693-5

Чжоу, X. J., Пицци, А., и Ду, Г. Б. (2014). «Прогресс исследований в области технологии сварки древесины (склеивание без клея)», China Adhes .23 (6), 47-53.

Чжу, X. Д., Сюэ, Ю. Ю., Чжан, С. Дж., Чжан, Дж., Шен, Дж., И, С. Л., и Гао, Ю. (2018). «Механика и кристалличность / термогравиметрическое исследование влияния времени сварки и CuCl ₂ на сварку деревянных дюбелей», BioResources 13 (1), 1329-1347. DOI: 10.15376 / biores.13.1.1329-1347

Зулалян А., Пицци А. (2007). «Сварка деревянным дюбелем вращением — модель теплопередачи», J. Adhes. Sci. Technol. 21 (2), 97-108.DOI: 10.1163 / 156856107780437435

Статья подана: 24 июня 2019 г .; Рецензирование завершено: 25 августа 2019 г .; Доработанная версия получена: 9 сентября 2019 г .; Принята в печать: 12 сентября 2019 г .; Опубликовано: 19 сентября 2019 г.

DOI: 10.15376 / biores.14.4.8785-8802

(PDF) Повышение водостойкости сварных шпоночных соединений древесины с помощью ацетилированного лигнина

[3] Ganne-Chedeville C, Duchanois G, Pizzi A, Leban JM, Pichelin F. Деревянные сварные соединения:

Измерение скорости выделения энергии.Журнал адгезии и технологий. 2008. 22: 169–79.

[4] Пицци А., Ливан Дж. М., Канадзава Ф., Проперзи М., Пичелин Ф. Склеивание деревянных дюбелей высокоскоростной сваркой

ротационной сваркой. Журнал адгезии и технологий. 2004; 18: 1263–78.

[5] Канадзава Ф., Пицци А., Проперзи М., Дельмотт Л., Пичелин Ф. Параметры влияния в деревянных дюбелях

Сварка с помощью высокоскоростного вращения. Журнал адгезии и технологий. 2005; 19: 1025–38.

[6] Ганн-Шедевиль С., Пицци А., Томас А., Ливан Дж.Ф., Боке Дж.Ф., Депре А., Мансури Х.Р.

Взаимодействие параметров при сварке двух блоков и концепции деревянных гвоздей при сварке деревянных дюбелей.

Журнал адгезии и технологий. 2005; 19: 1157–74.

[7] Pizzi A, Despres A, Mansouri HR, Leban J-M, Rigolet S. Соединения древесины методом сквозного вращения дюбеля

Сварка — микроструктура,

13

C ЯМР и водостойкость. Журнал Adhesion Science and Tech —

нология. 2006. 20: 427–36.

[8] Омрани П., Боке Дж.Ф., Пицци А., Леба Дж.М., Мансури Х.Р.Зигзагообразная приварка ротационных дюбелей для наружных деревянных швов

. Журнал адгезии и технологий. 2007; 21: 923–33.

[9] Омрани П., Мансури Х.Р., Пицци А. Устойчивость сварных дюбелей к атмосферным воздействиям. Holz Roh

Werkstoff. 2008; 66: 161–2.

[10] Мансури Х.Р., Омрани П., Пицци А., Линдгрен О., Ливан Дж. М., Дельмотт Л. Физико-химические причины

степени водостойкости линейно сварных деревянных соединений. Журнал адгезии и

технологий.2009; 23: 827–37.

[11] Фенгель Д., Вегенер Г. (В хорошем состоянии) Древесина: химия, ультраструктурные реакции. Берлин: Де Грюйтер;

1984.

[12] Пицци А., Мансури Х. Р., Ливан Дж. М., Дельмотт Л., Омрани П., Пичелин Ф. Повышение внешних характеристик

формы прямой и вращательной сварки древесины. Журнал адгезии и технологий.

2011; 25: 2717–30.

[13] Пицци А., Ливан Дж. М., Дельмотт Л., Линдгрен О., Пишлен Ф. Процедура сборки пьес в мате.

Риау лигно-целлюлозный.Заявка на патент Франции № 10/54460. 2010 июль.

[14] Экерт Р.С., Абдулла З. Углеродные волокна из крафт-лигнина из мягкой древесины. Патент США 7,678,358. 2010.

[15] Авиньон Дж., Дельмас М. Способ производства бумажной массы, лигнинов, сахаров и уксусной кислоты путем фран-

ионизации лигноцеллюлозного растительного материала в среде муравьиной / уксусной кислоты. Патент США 7,402,224,

2000.

[16] Эль Мансури Н.Е., Фарриол X, Сальвадо Дж. Структурная модификация и характеристика лигносульфоната

с помощью реакции в щелочной среде для его включения в фенольные смолы.Журнал

Прикладная наука о полимерах. 2006; 102: 3286–92.

[17] Эль Мансури Н.Э., Пицци А., Сальвадо Дж. Поликонденсационные смолы на основе лигнина для клеев для древесины.

Журнал прикладной науки о полимерах. 2007; 103: 1690–9.

[18] Бунстра М.С., Пицци А., Текели П., Пендлбери Дж. Химические модификации ели европейской — a

13

C

ЯМР-исследование реакционной способности и реакций компонентов древесины с уксусным ангидридом. Holzfors-

chung.1996; 50: 215–20.

[19] Пицци А., Стефану А. Завершение щелочного ускорения отверждения фенолформальдегидных смол:

Ускорение

с помощью органических ангидридов. Журнал прикладной науки о полимерах. 1994; 51: 1351–2.

[20] Лей Х., Пицци А., Депре А., Паш Х., Ду Г. Механизмы ускорения сложных эфиров в фенолформальдегидных адгезивах.

Адгезивы на основе гидридных смол. Журнал прикладной науки о полимерах. 2006; 100: 3075–93.

[21] Пицци А., Гарсиа Р., Ван С. О сетевых механизмах ускоренных добавок PF polycon-

densates.Журнал прикладной науки о полимерах. 1997. 66: 255–66.

[22] Пицци А., Стефану А. О химии, поведении и ускорении отверждения фенолформальдегидных смол

в очень щелочных условиях. Журнал прикладной науки о полимерах. 1993; 49: 2157–60.

[23] Park B-D, Riedl B.

13

C-ЯМР исследование фенолформальдегидных смол с ускоренным отверждением и углеродом-

ат. Журнал прикладной науки о полимерах. 2000; 77: 841–51.

Journal of Adhesion Science and Technology 11

Загружено пользователем [A.Пицци] на 01:54, 22 августа 2012 г.

Стейси Хайнс-Доуэлл, DNP, AGN-BC, FNP-BC

Howard Sharp KM, Jurbergs N, Ouma A, Harrison L, Gerhardt E, Taylor L, Hamilton K, McGee RB, Nuccio R, Quinn E, Hines-Dowell S , Kesserwan C, Sunkara A, Gattuso JS, Pritchard M , Мандрелл Б., Реллинг М.В., Хайдар С.Е., Канг Г., Джонсон Л.М., Николс К.Э. Факторы, связанные с отказом от участия в исследовании секвенирования нового поколения в детской онкологии. JCO Precis Oncol 2020; 4: 202-211.DOI: 10.1200 / PO.19.00213. Epub 2020 24 марта. PMID: 32395682; PMCID: PMC7213582.

Mandrell, B., Hines-Dowell, S . (2019- ожидает публикации). Генетика и геномика: точное здоровье в детской онкологии (глава книги). Сестринское дело в детской онкологии: определение медицинской помощи через науку . 1 ^st Edition; Springer. Роль-со-первый автор.

McNamara, E., Hines-Dowell, S . Мандрелл, Б. (ожидается публикация в 2019 г.). Факторы, влияющие на компетентность медсестер и уверенность в генетической и геномной медицинской помощи: обзор литературы.Роль-со-первый автор.

Maciaszek JL, Oak N, Chen W, Hamilton KV, McGee RB, Nuccio R, Mostafavi R, Hines-Dowell S , Harrison L, Taylor L, Gerhardt EL, Ouma A, Edmonson MN, Patel A, Nakitandwe J, Паппо А.С., Аззато Е.М., Шертлефф С.А., Эллисон Д.В., Даунинг-младший, Хадсон М.М., Робисон Л.Л., Сантана В., Ньюман С., Чжан Дж., Ван З., Ву Г., Николс К.Э., Кессерван, Калифорния. Обогащение гетерозиготных вариантов потери функции RECQL4 зародышевой линии при детской остеосаркоме. Колд-Спринг Харб Мол Кейс Шпилька. 23 октября 2019 г .; 5 (5): a004218. DOI: 10.1101 / mcs.a004218. PMID: 31604778; PMCID: PMC6824257.

Джонсон, Л. М., Сайкс, А. Д., Лу, З., Вальдес, Дж. М., Гаттузо, Дж., Герхард, Э, Гамильтон, К. В., Харрисон, Л. В., Хайнс-Доуэлл, SJ , Джурбергс, Н., Макги, РБ, Нуччио , Р., Оума, А. А., Причард, М., Куинн, Е. А., Бейкер, Дж. Н., Мандрелл, Б. Н. и Николс, К. Э. (2019). В беседе с родителями о геномике было предложено провести тестирование зародышевой линии на предрасположенность к раку: использование модели согласия на два посещения. Рак , 125 (14), 2455-2464.DOI: 10.1002 / cncr.32071

Knight S, VanHouwelingen L, Cervi D, Clay MR, Corkins M, Hines-Dowell S , Hamilton KV, Mostafavi R, Ward J, Furman WL, Murphy AJ. Генитально-пателлярный синдром и нейробластома: мультидисциплинарное лечение ранее незарегистрированной ассоциации . Педиатр по раку крови . 2018 7 августа: e27373. DOI: 10.1002 / pbc.27373. [Epub перед печатью]

Джонсон Л. М., Вальдес Дж. М., Куинн Э. А., Сайкс А. Д., Макги РБ, Нуччио Р., Хайнс-Доуэлл SJ , Бейкер Дж. Н., Кессерван С., Николс К. Э., Мандрелл Б.Интеграция секвенирования следующего поколения в педиатрическую онкологическую практику: оценка уверенности врача и понимания клинической геномики. Рак 15 июня; 123 (12): 2352-2359, 2017. DOI: 10.1002 / cncr.30581. Epub 2017, 13 февраля. PMID: 28192596

Zhang J *, Walsh MF *, Wu G *, Edmonson MN, Gruber TA, Easton J, Hedges D, Ma X, Zhou X, Yergeau DA, Wilkinson MR, Vadodaria B, Chen X, McGee RB, Hines-Dowell S , Nuccio R, Quinn E, Shurtleff SA, Rusch M, Patel A, Becksfort JB, Wang S, Weaver MS, Ding L, Mardis ER, Wilson RK, Gajjar A, Ellison DW, Pappo AS, Pui CH, Nichols KE *, Даунинг-младший.Мутации зародышевой линии в генах предрасположенности при детском раке. N Engl J Med 18 ноября 2015 г. EPUB перед печатью. DOI: 10.1056 / NEJMoa1508054. * Равный вклад

Tan QK, Stockton DW, Pivnick E, Choudhri AF, Hines-Dowell S , Pena LD, Deimling MA, Freemark MS, Kishnani PS. Преждевременное лобкование у детей с болезнью Помпе. J Pediatr 166 (4): 1075-78, 2015.

.

Jones KL, Pivnick EK, Hines-Dowell S , Weese-Mayer DE, et al. Тройная угроза: синдром Дауна, синдром врожденной центральной гиповентиляции и болезнь Гиршпрунга. Педиатрия 130 (5): e1382-4, 2012. DOI: 10.1542 / peds.2011-3844.

Hines-Dowell S , Lee S, Baskin S, Janecek A, Rhodes L, Gresham F. Несовершенный остеогенез, тип VIII: описание случая. J Новорожденные медсестры 18 (6): 217-220, 2012. DOI: 10.1016 / j.jnn.2011.11.009.

Carvalho MC, Ramocki MB, Pivnick E, Hines-Dowell S и др. Инвертированные сегменты генома и сложные тройные перестройки опосредуются инвертированными повторами в геноме человека. Nat Genet 43 (11): 1074–1081, 2011.

El-Hattab AW, Zhang F, Maxim R, Christensen MS, Ward JC, Dowell SH и др. Делеция и дублирование 15q24: молекулярные механизмы и потенциальные модификаторы дополнительными CNV. Genet Med 12 (9): 573-86, 2010.

Scott R, Pivnick EK, Dowell SH , Huang EY, Van den Veyver IB, Wang X, Eubanks JW III. Синдром Гольца: отчет о двух серьезных случаях. Отчеты о делах BMJ 2009. doi: 10.1136 / bcr.09.2008.0909.

Флойд Доуэлл: USDA ARS

НАУЧНЫЕ ИНТЕРЕСЫ Доктор Доуэлл участвует в инженерном проекте SPIERU. Он разрабатывает инструменты и процедуры для измерения характеристик пшеницы и других биологических материалов, используя такие методы, как спектроскопия в ближнем инфракрасном диапазоне. Текущие проекты включают использование NIRS для измерения таких характеристик зерна, как повреждение парши, твердость пшеницы, содержание амилозы, содержание белка и цветовой класс. Он также разрабатывает технологию автоматической сортировки, которая используется для отбора ядер с определенными признаками для повышения качества линий разведения.Это исследование также применяется для определения характеристик насекомых, таких как виды комаров, возраст мошек и комаров, а также здоровье пчел. ORCID

ПОСЛЕДНИЕ ПУБЛИКАЦИИ Клинесмит, М. А., А. К. Фриц, К. Лемес да Силва, В. В. Бокус, Дж. А. Поланд, Ф. Э. Доуэлл и К. Х. С. Пейрис. 2019. QTL-картирование устойчивости к фузариозу у озимых сортов пшеницы «Арт» и «Эверест». Crop Sci. 59: 911-924. К. Г. Дуоду и Ф. Э. Доуэлл. 2019. Сорго и просо: Системы менеджмента качества. В: Тейлор, Дж. Р. Н., Дуоду, К. Г., редакторы. Сорго и просо: химический состав, технология и пищевые свойства. 2-е издание. Кембридж, Великобритания: Woodhead Publishing. 421-440. Lemes da Silva, C., A. Fritz, M. Clinesmith, J. Poland, F. Dowell, and K. Peiris. 2019. QTL-картирование устойчивости к фитофторозу Fusarium и накопления дезоксиниваленола у сорта канзасской пшеницы «Эверест».Мол. Порода. 39: 35. Майя, М. Ф., М. Капулу, М. Мутуи, М. Г. Вагах, Х. М. Фергюсон, Ф. Э. Доуэлл, Ф. Балдини и Л.-Р. Картрайт. 2019. Обнаружение Plasmodium falciparum , инфицированного Anopheles gambiae , с помощью спектроскопии в ближнем инфракрасном диапазоне. Малар. J. 18: 85. Милали М. П., М. Т. Сикулу-Лорд, С. С. Кивар, Ф. Э. Доуэлл, Г. Ф. Корлисс и Р. Дж. Повинелли. 2019. Возрастная категория Ан.gambiae и An. arabiensis с использованием ближнего инфракрасного спектра и искусственных нейронных сетей. PloS ONE 14: e0209451. Пейрис, К. Х. С., Р. Л. Боуден, Т. К. Тодд, В. В. Бокус, М. А. Дэвис и Ф. Э. Доуэлл. 2019. Влияние болезни желтых карликов ячменя на качественные характеристики зерна пшеницы. Cereal Chem. 00: 1-11. Эсперанса, П. М., А. М. Благборо, Д. Ф. Да, Ф. Э. Доуэлл и Т. С. Черчер.2018. Обнаружение Plasmodium berghei , инфицированного Anopheles stephensi , с помощью спектроскопии в ближнем инфракрасном диапазоне. Паразиты и переносчики 11: 377. Фернандес, Дж. Н., Л. М. Б. душ Сантуш, Т. Шуин-Карнейро, М. Г. Паван, Г. А. Гарсия, М. Р. Давид, Дж. К. Байер, Ф. Э. Доуэлл, Р. Масиэль-де-Фрейтас и М. Т. Сикулу-Лорд. 2018. Быстрое неинвазивное обнаружение вируса Зика у комаров Aedes aegypti с помощью спектроскопии в ближнем инфракрасном диапазоне.Sci. Adv. 4: eaat0496. Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт