Сборные монолитные перекрытия: Cборно-монолитные перекрытия — купить железобетонные плиты перекрытия по низкой цене

Сборно-монолитные перекрытия — Толанстрой

1. Транспортировка и складирование балок и сборно-монолитных перекрытий.
Балки перекрытий должны складироваться на ровной поверхности, сложенные на две деревянные подкладки, толщина которых должна быть не менее 8 см и шириной 10 см. Расстояние от концов балок соответствует 1/5 части длины. Следующий ряд балок должен складироваться на две деревянные подкладки толщиной 3,8 см и шириной 8 см. Подкладки всех рядов балок должны быть расположены па одной вертикали (именно на верхнем поясе узла нижней балки). Балки должны складироваться не больше, чем в пять рядов. Балки, длина которых больше 600 см, должны быть расположены таким же образом, только на трёх прокладках. Крайние подкладки должны быть расположены на расстоянии 120 см от концов балок, а средняя подкладка кладётся так, чтобы расстояние до крайних подкладок было одинаковым. В транспортное средство балки должны загружаться так, чтобы бетонная стопа балки была внизу и была направлена по направлению движения. Балки нужно сложить, придерживаясь тех же правил, что и при складировании, только длина прокладок должна соответствовать ширине транспорта. Края балки нельзя нагружать дополнительно. Груз должен быть закреплён, и не должен иметь свободного хода при транспортировке. Выгружая и загружая балки, запрещено их бросать или ударять. Балки перекрытий можно поднимать и переносить, взяв за верхний узел каркаса примерно на расстоянии 1/5 длины от концов балки. Запрещается поднимать балки за верхний стержень между узлами каркаса. Пустотелые блоки перекрытий должны быть аккуратно сложены. Высота складирования должна быть не больше, чем шесть рядов пустотелых блоков, а каждый ряд блоков нужно класть так, чтобы основания блоков прикасались друг другу, а внутренние стенки блока были направлены перпендикулярно земле. В транспортное средство пустотелые блоки загружаются так, чтобы их длина была параллельна направлению движения. Пустотелые блоки не должны выступать больше, чем на 10 см над верхнем краем бортов транспортного средства. Высота загрузки блоков не должна превышать четыре ряда. Чтобы груз не был повреждён, он должен быть прочно закреплён и не должен иметь свободного хода при транспортировке. Выгружая и загружая пустотелые блоки, запрещается их бросать или ударять. При температуре ниже нуля пустотелые блоки нужно беречь от атмосферных осадков.

Сборно-монолитные перекрытия — что это такое?

Главная / Комплектующие и аксессуары / Конструкции / Что собой представляют сборно-монолитные перекрытия?

Такой вид конструкций, чаще всего применяется в жилищном строительстве. Изредка, их можно встретить и в промышленных сооружениях, но с применением ограничений – не больше 1300 кг/м2 нагрузки, с учетом веса самой конструкции.

Технология монтажа

При строительстве, сборно монолитные перекрытия, собираются из нескольких составляющих. Для этого, пустотелые блоки из керамзитобетона, укладываются на предварительно смонтированные железобетонные пролеты. Сверху, все это накрывается специальной армирующей металлической сеткой, и все заливается бетоном.

Для того, чтобы постройка имела достаточную жесткость, пазухи между антисейсмическими плитами и уложенными блоками, замоноличиваются.

Части, или проще – блоки, которые составляют основу сборно монолитного перекрытия, могут быть полистиролбетонными, газосиликатными, керамзитобетонными и просто, выполненными из бетона.

Чаще всего, применяются керамзитобетонные блоки, которые можно укладывать вручную. При этом, снижается общий вес полученной конструкции, а ее монтаж можно произвести собственными силами, без привлечения строительной бригады.

Размеры полученных плоскостей, могут варьироваться в пределах от 3 до 6 метров, если рассматривать расстояния по осям сооружений.

Весь монтаж происходит по следующей схеме:

• На подготовленные стены укладываются несущие балки, с шагом, равным размеру применяемых блоков
• Глубина, на которую балки должны заходить на опорный элемент, должна составлять не менее 120 миллиметров
• После укладки балок на раствор, толщиной около 10 миллиметров, производится монтаж самих блоков, составляющих основу конструкции
• Далее производится укладка армирующей сетки, с увязыванием проволокой
• Последним этапом сборки будет заливка мелкозернистым ячеистым бетоном

Зазоры между укладываемыми блоками, должны оставаться минимально возможными. Чтобы не загружать прогоны односторонне, требуется укладывать блоки равномерно, поперечными рядами.

При заливке бетона, его нужно уплотнять, применяя виброрейку, или штыкование деревянной рейкой.

Пока бетон будет затвердевать, его поверхность нуждается в регулярном увлажнении, во избежание появления растрескиваний из-за неравномерного просыхания отдельных участков.

Когда создаются плоскости, длиной свыше трех метров, необходимо предусмотреть наличие временных опор. Они должны располагаться каждые три метра, и при монтаже перекрытий, длиной в шесть метров, разделять его на две равные части по длине.

Срок высыхания готовой конструкции, не превышает трех дней. По прошествии этого времени, полученное перекрытие можно начинать эксплуатировать.

Преимущества таких конструкций

По сравнению с традиционными, выполненными по технологии монолитного строительства, или классическими перекрытиями из бетона, при сборке такого рода конструкций, заметно снизится общий объем различных работ на подготовительной стадии. Время, необходимое на весь цикл строительства, тоже значительно сокращается. Но проще перечислить все преимущества по порядку:

• Небольшой вес каждого блока и балок, из которых формируется перекрытие, дает возможность либо вообще обходиться без применения техники, либо обойтись лишь применением небольших машин.
• Вес одного квадратного метра таких перекрытий, после полного высыхания, будет составлять, примерно 370 килограмм, при собственном весе полученного «пирога» около 260 килограмм. На 100 квадратных метрах готового сооружения, можно сэкономить в весе, примерно 10 — 12 тонн.
• Простота монтажа, допускает самостоятельное проведение всех работ. При этом, никакой специальной техники не потребуется.
• Время, которое потребуется на сооружение постройки, существенно сокращается, за счет меньшего количества подготовительных работ и простоте сборки.
• Средства экономит и возможность обойтись без тяжелых кранов.
• Пустоты в применяемых блоках, позволяют произвести укладку проводки и других инженерных коммуникаций внутри перекрытий.

Есть еще не мало характерных положительных качеств, которыми обладают именно конструкции такого рода, но они уже будут слишком специфичными, например – не потребуется устраивать монолитные пояса в сооружениях, со слабонесущими опорными элементами.

При всех оговорённых характеристиках, такие сборные перекрытия можно смонтировать самостоятельно, для чего потребуются лишь наличие базовых строительных навыков. Естественно, потребуется знание технологии сооружения, но при желании, она легко изучается и применять ее просто.

Заключение

Строительство с применением данной технологии уже стало достаточно популярным. Ее использование позволяет сократит время на проведение всех строительных работ, уменьшить количество привлекаемой для этого техники.

В конечном итоге, сооружение получается намного легче, чем при использовании традиционных бетона или плит.

Итоговая сумма, затраченная на строительство, тоже изменится в меньшую сторону, благодаря отсутствию необходимости в найме тяжелой строительной техники и общей невысокой цене строительства по такой технологии.

СМП Марко cборно-монолитные перекрытия производство и цены в Екатеринбурге

Что такое СМП

?

Сборно-монолитные перекрытия — это проверенная технология монтажа межэтажных перекрытий для жилого дома или производственного помещения. Её преимущества: простота и экономичность.

Сочетание современных технологий и качественных материалов делает их одним из самых лучших вариантов для возведения дачного дома, коттеджа или производственного помещения. При применении в строительстве СМП, цена каркаса дома, в целом, может значительно снизиться за счет применения более слабонесущих материалов, как следствие, более легких и теплых, что в свою очередь позволяет сократить затраты на мощности фундамента. По своему весу они гораздо легче, это позволяет использовать их для перекрытия этажей жилых или производственных зданий, независимо от того, по какой технологии ведется строительство. Существенное преимущество СМП состоит в том, что они в полтора раза превосходят привычные железобетонные плиты по тепло- и шумоизоляции.

Для получения точной информации по стоимости и объёму работы оставьте запрос. Это займёт немного времени и позволит вам получить подробную консультацию.

Заказать расчет

Сокращение затрат

Межэтажное перекрытие состоит из железобетонных балок с объемным арматурным каркасом и блоков, которые могут быть изготовлены из полистирола, керамзитобетона или бетона. Масса сборно-монолитного перекрытия легче на 30% чем перекрытие из пустотных плит и в 2 раза легче чем монолитное перекрытие. Поэтому они могут успешно применяться даже для перекрытия в доме из газобетона, известного своей легкостью. Таким образом, применение СМП возможно для перекрытия первого этажа зданий, построенных по любой технологии.

Монтаж без использования крана.
Сокращение используемых опор

Снижение стоимости монтажных работ
за счёт уменьшения времени их проведения

Снижение затрат на бетон до 30%
Исключение съемной опалубки

Доставка одной машиной балки и блоков
для перекрытия до 200м2

Как это работает?

При заливке сборно-монолитной плиты перекрытие получается с высокой степенью готовности, т.е. через него проведены все коммуникации, и оно уже имеет черновую стяжку. Длина балок подбирается под конкретный объект, что дает возможность экономии при транспортировке и значительное удобство при монтаже. У сборно-монолитного перекрытия, включающего в себя балки, блоки-вкладыши, армирующую сетку и товарный бетон, цена, в большинстве случаев, также гораздо ниже по сравнению с альтернативными железобетонными перекрытиями.

Что входит в СМП?

Этапы работ

1. Укладка стальных профильных балок с арматурным каркасом

На начальном этапе важно соблюсти промежутки между балками. Длина упора балки на стену или другую несущую конструкцию должна быть минимум 8 см.

2. Установка подпор

Применение монтажных подпор необходимо помимо существующих естественных опор в вид стен по периметру. В качестве подпор подойдут телескопические или объемные инвентарные стойки и двутавровые балки опалубки перекрытий. Монтажные подпоры перекрытий длиной от 480 см необходимо нивелировать так, чтобы в центре площади перекрытия получился изгиб балок вверх, равный 15 мм. Шаг монтажа опалубки равен 60 см между осями.

3. Укладка блоков из газобетона

Промежутки между балками заполняются пустотелыми блоками, которые укладываются с рабочих помостков, уровень которых примерно на 60 см ниже, чем нижний уровень балки. Блоки располагаются перпендикулярно направлению балок. Нагрузка на блоки на данном этапе недопустима.

4. Монтаж укрепляющих венцов перекрытий

Железобетонный венец – это элемент, связывающий стены и фиксирующий всю конструкцию здания. Правильно смонтированный венец равномерно распределяет груз по всему периметру конструкции, а также предохраняет стены от трещин в случае неравномерной усадки фундамента. Железобетонный венец монтируется на всех внешних стенах, на внутренних несущих стенах и на стенах параллельных балкам.

5. Установка распределительных ребер

Распределительное ребро – это конструктивный железобетонный элемент, находящийся в средней части перекрытия перпендикулярно балкам перекрытия. Его назначение – распределить сконцентрированную нагрузку, приходящуюся на одну балку перекрытия, по всем соседним балкам.

6. Армирование перекрытий

7. Бетонирование

Бетон должен быть прочностью на сжатие не ниже B20 (M250). Бетонирование перекрытия можно начать после полной укладки балок и пустотелых блоков, монтирования арматуры венца. Перед началом бетонирования с перекрытия необходимо убрать весь мусор, а все элементы (пустотелые блоки и балки) обильно полить водой.

8. Снятие подпор перекрытия

Через 2 недели можно разбирать установленные временные подпоры перекрытия. Именно в течение этого времени бетон наберет минимум 80 процентов нужной прочности.

Сборно-монолитные перекрытия. Отличия и преимущества

Отличительной особенностью СМП является то, что они грамотно соединяют в себе все преимущества сборных и монолитных систем перекрытия этажей. Такое перекрытие дома имеет показатель поглощения ударного шума в полтора раза выше, нежели привычное железобетонное.

Конструктивные особенности СМП

Эти конструкции отличает эргономичность и экономичность. И они становятся все более востребованными не только в малоэтажном строительстве при возведении загородных домов и коттеджей, но и для перекрытия производственных зданий. Технология начинает активно использоваться и в высотном строительстве. СМП с легкостью решает вопросы сложной конфигурации зданий, создание внутри помещения дополнительного усиления, прокладки через перекрытие коммуникаций до заливки его бетоном и т.д.

Несомненным преимуществом СМП является то, что при монтаже перекрытия между этажами блоки укладываются на железобетонные прогоны (балки перекрытий), поверх СМП устанавливается армирующая сетка, все это делается без использования крана, что в целом ускоряет и упрощает технологию возведения перекрытия. И в завершение установки производится замоноличивание СМП бетоном.

 

Компания «Юнибрик» осуществит поставку комплектов СМП, окажет услуги проектирования, шеф-монтажа и монтажа «под ключ». 

Мы уверены в том, что предлагаем Вам проверенные решения для возведения домов и других объектов строительства при условии оптимальной цены, которая Вас приятно порадует.

Чтобы получить консультацию наших специалистов или приобрести сборно-монолитные перекрытия, позвоните нам (343) 288-55-98. 

Для получения точной информации по стоимости и объёму работы оставьте запрос. Это займёт немного времени и позволит Вам получить подробную консультацию.

Видеоматериалы по сборно-монолитным перекрытиям

Строительство сборно-монолитных перекрытий в Москве под ключ

Строительство сборно-монолитных перекрытий – это соединение в единую конструкцию большого количества плит одинаковой величины. Они подходят, как для однопролетных, так и для многопролетных перекрытий. Плиты изготавливаются по стандарту на специальных заводах по изготовлению железобетонных изделий. Процесс укладки переграждений состоит из нескольких этапов. Этапы работ:

• Транспортировка и складирование материала;
• Укладка плит без устройства опалубки;
• Создание укрепляющих венцов перекрытий, распределительных ребер;
• Укрепление плит с помощью раствора.

При строительстве сборно-монолитных перекрытий вы гарантировано получаете экологичную, прочную, долговечную конструкцию. Такая конструкция исключает использование тяжелой грузоподъемной техники, обладает хорошей звукоизоляцией и огнеупорностью.

В компании СтройДом можно заказать строительство сборно-монолитных перекрытий под ключ. Специалисты ведут свою деятельность в Москве и Московской области. Мы отвечает за свою работу, выполняя все качественно и в оговоренные сроки. Выезжая на объект, замерщик может выполнить все расчеты в течение одного рабочего дня. Компания СтройДом предлагает вам лучшие условия сотрудничества и доступные цены.

Цена — Строительство сборно-монолитных перекрытий

Окончательную смету Вашего проекта составит наш специалист. Выезд и консультация бесплатно. Позвоните нам: +7 (499) 394-31-58 или напишите и мы вышлем подробный прайс-лист.

Наименование работ	ед.изм.	стоимость, руб
Сборно-монолитные перекрытия	м2	1800

Заказать Строительство сборно-монолитных перекрытий Рассчитать стоимость Выслать свой проект на расчет Обслуживание и гарантия

После завершения работ специалистами компании СтройДом — мы всегда будем на связи. Сотрудники компании предоставят гарантию на выполненные работы. Выбрать по типу.

Сборно-монолитные перекрытия Ytong

     

 

Сборно-монолитные перекрытия YTONG состоят из двух основных элементов — легких железобетонных балок со свободной арматурой в виде пространственных каркасов и специальных блоков перекрытий из газобетона YTONG. Длина балок индивидуальна и определяется, исходя из перекрываемых пролетов (в настоящее время мы предлагаем балки, позволяющие перекрыть пролеты до 9 метров). Специальные газобетонные блоки для перекрытий YTONG — своеобразные «вкладыши» с двумя боковыми пазами в нижней части, опирающимися на железобетонные балки.

Применение сборно-монолитных перекрытий YTONG позволяет смонтировать перекрытия без использования подъемного крана, обеспечивая высокие показатели по теплопроводности и звукоизоляции, и, что самое главное, высокую несущую способность. Это обеспечивает возможность установки каминов, печей и даже бассейнов без специальных фундаментов. При этом, затраты на устройство перекрытия в сравнении с монолитными сокращаются примерно на 30 %!

Использование сборно-монолитных перекрытий YTONG дает Вам свободу в перекрытии стеновых несущих конструкций сложной формы с эркерами и выступами и реализовать практически любые планировочные решения, обеспечивая легкое обустройство перекрытия в труднодоступных местах. Это особенно важно при реконструкции зданий с существующими крышами — с инструментами YTONG Вы легко сможете дорабатывать (подрезать и придавать необходимую форму) элементы перекрытия непосредственно на строительной площадке. Вам не понадобится производить стяжку для выравнивания основания. В реконструируемых зданиях проводить замену деревянных и ослабленных перекрытий на монолитные просто не представляется возможным. Система сборно-монолитных перекрытий YTONG позволяет собрать внутри существующего помещения надежное перекрытие также легко, как детский конструктор!

 

При монтаже перекрытий YTONG балки сборно-монолитного перекрытия укладываются на стены или ригели. Вес погонного метра балки не превышает 19 кг и позволяет производить монтаж балок без использования крана. Далее, на балки вручную укладываются газобетонные блоки перекрытия YTONG. Подготовленная таким образом исходная конструкция перекрытия выполняет функцию несъемной опалубки, на которую укладывается слой монолитного бетона класса В15 (М200), армированный арматурной сеткой с ячейками размером 100×100 мм из проволоки диаметром 5-6 мм. Уплотнение свежераспределенного бетона производится виброрейкой или методом штыкования.

Сокращение затрат на устройство сборно-монолитных перекрытий YTONG достигается за счет меньшей стоимости работ при одновременном снижении времени их проведения (100 м2 перекрытия 4 рабочих невысокой квалификации собирают за 3 дня), исключения из технологического процесса съемной опалубки (водостойкая фанера или профнастил) и вспомогательных материалов (опоры для арматуры и эмульсия для смазки опалубки), существенного сокращения числа используемых технологических опор (инвентарных стоек или деревянных брусков), возможности проведения работ без использования крана или других грузоподъемных механизмов, а также снижения объёма арматурных и подготовительных работ на строительной площадке по сравнению с монолитом.
Подробнее: http://gazobeton.pro/usefull/ytong-liftslab-advantages.html

Подробнее: http://gazobeton.pro/usefull/ytong-liftslab-advantages.html
Подробнее: http://gazobeton.pro/usefull/ytong-liftslab-advantages.html

СБОРНО-МОНОЛИТНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ ГРАС-МАРКО — новости ДСК Грас

18 Марта 2019

Сборно-монолитные перекрытия марки ГРАС-МАРКО – один из самых удачных примеров применения современных материалов и инновационных технологий, которые активно применяются в жилищном, гражданском и промышленном строительстве, а также в реконструкции и капитальном ремонте.
Благодаря своим уникальным свойствам сборно-монолитные перекрытия ГРАС-МАРКО представляют собой оптимальную альтернативу железобетонным перекрытиям, пустотным плитам и перекрытиям по профлисту. В основах свойства сборно-монолитного часторебристого перекрытия лежит прочность, качество, долговечность и простота в монтаже.

При одинаковом ценообразовании Вы получаете следующие преимущества при использовании перекрытий ГРАС:

— Возможность доставлять на строительную площадку балки и блоки одной машиной для перекрытий площадью 200 м2
— Снижение трудозатрат. Так, например, двое рабочих смонтируют за две рабочие смены 100 м2 перекрытия
— Снижение расхода бетона на 30-40% в сравнении с монолитным перекрытием
— Обеспечение высоких показателей перекрытия по тепло- и звукоизоляции
— Обеспечение высокой несущей способности перекрытий при малом собственном весе, позволяющем снизить нагрузку на фундамент
— Ведение монтажа без использования крана
— Отказ от устройства стяжки для выравнивания основания пола, как отдельной технологической операции
— Исключение отдельного монолитного пояса на стенах из слабонесущих материалов
— Проведение замены деревянных и ослабленных перекрытий в реконструируемых зданиях на монолитные железобетонные
— Перекрывать помещения сложной формы (балконы, эркеры и т.п.)
— Исключение из технологического процесса дорогостоящих элементов съёмной опалубки (водостойкая фанера, профнастил) и вспомогательных материалов
— Сокращение количества используемых технологических опор (телескопических стоек или деревянных брусков)

Сборно-монолитные перекрытия ГРАС-МАРКО

Ссылка для скачивания каталога: тут

ВИДЕО
Анимация монтажа сборно-монолитного перекрытия ГРАС

 

Проблемы использования конструкций сборно-монолитного перекрытия

В настоящее время в основном строятся здания с монолитным перекрытием. Они являются более затратными, например, минимальная толщина перекрытия 220 мм с шагом колонн 6 х 6 м, расход арматуры составляет 200 кг на 1 м³ бетона [1]. Если использовать сборные плиты перекрытия, то приведенная толщина будет 120 мм (при толщине плиты 220 мм), расход арматуры на 1 м³ составляет примерно 30 – 70 кг. Поэтому строители постепенно переходят на сборно-монолитное перекрытие, которые полностью заводского изготовления и собираются на стройке с минимальным объёмом монолитного бетона.

Один из удачных примеров — конструкция безригельного каркаса (КБК), её разработчиками являются: ФГУП ЦПО при Спецстрое России г. Воронеж и ОАО «12 Военпроект» г. Новосибирск, сертификат соответствия № POCC RU.CP48.C00047 от 05.04.2007г. Каркас КБК представляет собой сборно-монолитную конструкцию. В качестве стоек каркаса служат колонны, роль ригелей выполняют плиты перекрытия. Пространственная жесткость обеспечивается жестким (рамным) соединением неразрезанных замоноличенных плит перекрытий с колоннами в уровне каждого этажа. В случае рамно-связевой схемы в работу дополнительно включаются элементы жесткости: связи и диафрагмы.

Каркас КБК монтируется из элементов системы, которые имеют 100% заводскую готовность, с последующим замоноличиванием узлов. в эксплуатационной стадии конструкция является монолитной.

Каркас прост в изготовлении. Элементы каркаса имеют простую геометрическую форму и минимальное количество типоразмеров с основными конструктивными элементами КБК возможно использование лестничных маршей, вентиляционных блоков, шахт лифтов, шахт дымоудаления из других систем.

Основные элементы конструкции.

Система КБК предусматривает применение одномодульных плит перекрытия заводского изготовления с максимальными размерами 2980х2980х160 мм, которые в зависимости от их местоположения в каркасе разделяются на: НП – надколонные, МП – межколонные, СП – средние.[3]

Рис.1. Плиты перекрытия.

Диафрагмы жесткости устанавливаются в створе колонн или в стыках перекрытия. Высота диафрагмы соответствует высоте этажа, которая может быть различной.

Система КБК предусматривает применение неразрезных (многоэтажных) колонн сечением 400х400 мм с предельной длиной 11 980 мм. Высота этажа может варьироваться от 3 до 11 м. [3]

Связи – железобетонные элементы жесткости сечением 200х250 мм устанавливаются для высоты этажа (2,8; 3,0; 3,30 м) между колонн. [3]

Конструктивные особенности.

Система КБК является универсальной и предназначена для строительства жилых, общественно-социальных, административных и некоторых промышленных зданий (сооружений) в разнообразных климатических, рельефных, сейсмических условиях. [3]

Можно строить здания высотой до 75 м (25 этажей) в I–V климатических районах (в том числе сейсмически активных до 8–9 баллов по шкале MSK-64). Несущая способность перекрытий позволяет использовать каркас в зданиях с интенсивностью нагрузок на этаж не более 1200 кг/м². Нормативная временная вертикальная нагрузка на плиты перекрытия составляет 200 и 400 кг/м². [3]

Недостаток конструкции: ослабление самого ответственного надколонного участка отверстием для колонны и сложность сопряжения плиты с колонной, предусматривающая сварочные работы. Ограниченность ширины пролета (до 6 м) и нагрузки.

Предлагаемая конструкция.

Предлагаемая модификация системы позволяет сгладить эти недостатки. Это достигается тем, что надколонная плита выполняется монолитной, а колонна с просветами на уровне перекрытия.

Сущность конструкции рассмотренной в данной статье будет заключаться в том, что надколонные участки перекрытия выполняют монолитными, а межколонные и средний участки собирают из сборных элементов, при этом межколонные участки перекрытия жестко скрепляют с надколонными.

Благодаря этому обеспечивается монолитность перекрытия, что повышает надежность и обеспечивает универсальность перекрытия, то есть оно пригодно для больших пролетов и повышенных нагрузок.

Членение перекрытия на надколонные, межколонные и средние участки выполняют габаритами (L/2)x(L/2), где L – ширина пролета ячейки перекрытия. Членение межколонных и средних участков на сборные элементы выполняют из условия транспортировки, то есть шириной не более 3 м.

На рис. 1 приведена схема членения ячейки перекрытия пролетом до 6 м (L ≤ 6м) на надколонные 1, межколонные 2 и средние 3 участки. Надколонные участки перекрытия выполняют монолитными, а межколоные и средние участки – сборными. Габариты участков в этом случае не превышают 3 м, поэтому членение межколонных (МП) и среднего (СП) участков на сборные элементы не требуется. Все элементы одного размера.

Перекрытие опирается или на монолитные колонны поэтажного бетонирования, или на сборные колонны с просветами в уровне каждого перекрытия, которое замоноличивают вместе с надколонными участками перекрытия. Этим обеспечивается целостность надколонного участка по оси колонны.

Рис. 1. Плоское сборно-монолитное перекрытие пролетом 6м

Цель проведенных исследований найти максимальные значения усилий и прогибов в конструкции (M_x, M_y,Q_x, Q_y, f ), а так же выяснить какая из данных схем будет более удобна относительно этих пяти параметров.

Рассматривается семь схем плит перекрытия. Сюда входят различные варианты загружения, а так же опирания отдельных участков конструкции.

Исходные данные для схемы 1: плита 6 х 6м, опертая на 4 колонны по углам, толщина плиты t=160мм.

Рис. 2. Расчетная схема 2

Данная схема показывает максимальное значение усилий и прогиба в ячейке 6 х 6м при её загружении постоянной нагрузкой F=10кН/м. Результаты можно увидеть в таблице №1.

; .

Схема 2, 3 и 4: плита перекрытия 21 х 21 м с шагом колонн 6 м, толщина перекрытия t=160мм. В них варьируются варианты загружения. В схеме 5 шарнирное опирание средней плиты. В схеме 6 надколонная плита толщиной t=180мм, межколонная – 160 мм, средняя – 140 мм.

Последняя схема так же, как и шестая с переменным значением толщин плит, но надколонную плиту подкрепляем жесткой вставкой из двутавра I 14 [2].

Сравнивая между собой первую и вторую схему видно, что максимальный момент и поперечная сила значительно увеличились, но при этом значение прогиба снизилось на 59,9% от первоначального. Это объясняется следующими факторами:

• другая схема и габариты конструкции, от этого видно разницу значений усилий в местах опирания конструкции;

• работа одной, отдельно стоящей ячейки отличается от работы нескольких ячеек совместно, поэтому «ячеистые» конструкции удобны в строительстве.

Схема 3 и 4 показывают, как конструкция работает при том или ином загружении.

Самой удачной схемой является схема 5. Анализ результатов показывает, что изгибающие моменты стали значительно меньше по сравнению со схемой 2 на 73,2%, а поперечные усилия на 93%, значение прогиба уменьшилось на 65,4%.

Если брать схему 6, видим что значения моментов и поперечных усилий не значительно отличаются: M_max и Q_max уменьшились на 10,5% и 45,5% соответственно, а прогиб наоборот увеличился на 3,7%.

В схеме 7 M_max уменьшился на 58,8%, Q_max – на 89,3% и прогиб f на 42,8% в сравнении с схемой 2.

Таблица

Данные расчета в САПР «Лира»

Исходя из изложенного выше, можно сделать следующие выводы:

1. изменение сечения перекрытия (схема 6) не на много «разгружает» конструкцию, при этом средняя толщина конструкции составляет 160 мм, что соответствует схеме 2. Также создание такого перекрытия будет более трудоемким. Поэтому данная схема не рациональна.

2. наиболее рациональный выбор – это схема 5 с шарнирным опиранием средней плиты. Кроме того упрощается сопряжение плит друг с другом. В данном случае конструкция удовлетворяет целям задания.

Рис. 3. Расчетная схема 1

Рис. 4. Расчетная схема 3

Рис. 5. Расчетная схема 4

Рис. 6. Расчетная схема 5

Рис. 6. Расчетная схема 6

Рис. 7. Расчетная схема 7

Литература:

1. Потапов Ю. Б., Васильев В. П., Васильев А. В., Федоров И. В. Железобетонные перекрытия с плитой опертой по контуру // Промышленное и гражданское строительство, 2009. — №3. – с. 40 – 41.

2. ГОСТ 8239-89: Двутавры стальные горячекатаные. – Введ. 01.07.1990. — Министерством черной металлургии СССР, ГОССТРОЕМ СССР, ЦНИИ строительных конструкций. – 4 с.

3. ООО «КУБ-СТРОЙКОМПЛЕКС». Сборно-монолитный каркас. Надежная система строительства для инвестора и застройщика. – URL: http://www.kub-sk.ru/userfiles/File/KUB_Tehnology_nov.PDF. Дата обращения: 16.10.2011г.

сборных систем перекрытий

плиты и пустотные плиты

Сборные пустотные плиты перекрытия обычно были сборными из армированного или предварительно напряженного бетона. Часто они имели прямоугольное или трапециевидное поперечное сечение и непрерывные продольные полости. В то время как верх и низ плиты имели конструктивную и практическую функцию, внутренняя масса могла быть пустотелой без какой-либо потери функции, однако это существенно снизило вес плиты. Полые стержни могут быть созданы разными способами, например, с помощью металлических форм, которые отводятся после затвердевания, или путем экструзии (без внутренней опалубки), если использовалась очень сухая бетонная смесь.На длинных краях плит часто делали фаски, чтобы в стык можно было вставить арматурный стержень. Пустотные плиты изготавливались разных размеров: от 25 до 160 см в ширину (обычно от 40 до 60 см) и обычно до 4 м или даже 8 м в длину.

Это стало очень популярным строительным продуктом, и, следовательно, несколько производителей производили пустотные плиты для бельгийского рынка. Некоторые из этих компаний были строительными компаниями, которые использовали свои собственные пустотные плиты в строительных работах, в то время как другие были в основном производителями строительных материалов.В 1950-х и 1960-х годах, стремясь выделиться в этом изобилии, многие производители сосредоточились на определенных характеристиках, например изготовление элементов меньшей длины или меньшего веса (как для облегчения установки), так и с использованием конкретных типов бетона для повышения несущей способности или теплоизоляции. В 1970-х годах, пытаясь нормализовать и стандартизировать сборные системы полов, которые получили распространение после окончания Второй мировой войны, Федерация производителей сборного железобетона в Бельгии (Febe, преемник Союза агломератов с цементом Бельгии UACB) отредактировал брошюру по стандартизации сборных железобетонных элементов для зданий.В брошюре было указано, что стандартная ширина пустотных плит составляет 60 см или 1,20 м. Предпочтительная толщина составляла от 15 до 40 см с регулярными интервалами 5 см.

легче — короче — прочнее

Чтобы повысить привлекательность своей продукции для определенных областей применения, производители снизили вес и улучшили теплоемкость своих пустотных плит. Некоторые производители использовали определенные типы бетона, например, бетон с пемзой или другими легкими заполнителями.Компания Bims d’Origine использовала пумекетон в довольно типичных пустотных плитах. Голландские компании Schokbeton и Westvlaamsche Betonwerkerij были более креативными. Schokbeton, например, произвел три типа пустотных плит из пенобетона: обычные пустотные плиты, кассетный пол и тип, сочетающий эти два типа. Кассетные полы имели с нижней стороны большие квадратные углубления или ниши. Они были легкими, а продольные и поперечные ребра кассет обеспечивали несущую способность и обеспечивали жесткость плит.Хотя их теплоизоляционная способность была немного ниже, чем у пустотных плит, эти полы обычно весили меньше. Schokbeton также объединил эти две концепции в плите, имеющей как ряд непрерывных продольных полостей вверху, так и более мелкие квадратные ниши внизу. Все три типа имели ширину 50 см при максимальной длине 3,70 м и имели соединение гребня и паза сбоку. В зависимости от ожидаемых нагрузок (от 200 до 500 кг / м²) плиты имели толщину от 7 до 13 см. Компания
Westvlaamsche Betonwerkerij также использовала пемзу для пустотелых полов Solidus, но очень особым образом.Они создали полый элемент из легкого пенобетона (от 900 до 1000 кг / м³), который имел форму сегмента круга с центральным ребром жесткости. Верх этого пустотелого элемента был покрыт более тяжелым пенобетоном (до 1300 кг / м³), включая арматуру, для образования плиты прямоугольной формы. Края имеют углубления для улучшения сцепления шовного раствора. Благодаря сочетанию пустотных плит и легких заполнителей эти плиты весили до 60% меньше, чем полы из сплошного бетона.
Бельгийская компания Echo (основанная в 1950 году Эдуардом Кейверсом из Хаутхалена, отсюда и аббревиатура ECHO) использовала промытый и калиброванный сланец в качестве заполнителя для снижения веса своих сборных железобетонных изделий. Они производили пустотные плиты длиной до 4,50 м, которые идеально подходили для домов и квартир. По мере развития компании и технологий в 1960-х и 1970-х годах Echo расширила ассортимент своей продукции за счет пустотных плит из армированного и предварительно напряженного бетона.
Еще одним производителем в этой категории является бельгийская компания Isobeton, которая производила блоки, плиты и целые дома из «изоляционного бетона» (точный состав которого не был опубликован).Сборные плиты «Изобетон» имели ширину 40 см, высоту 12 см и длину до 4 м. Они весили 50 кг / м², могли нести 250 кг / м² и имели значение λ 0,87 Вт / мК.

Другим способом диверсификации ассортимента пустотелых изделий стало производство коротких элементов, которые было легче транспортировать и устанавливать. Примером этого была пустотная плита Ultra производства компании Gelderbeton. Подобно стандартным пустотным плитам, Ultra имела продольное армирование и хомуты в стыках, а также слой сжатия с поперечным армированием сверху.Но в отличие от стандартных плит, они достигли только половины пролета. Для соединения половинных плит на месте было отлито 10-сантиметровое поперечное ребро, для чего потребовались временные распорки и опалубка. Может быть достигнут максимальный общий пролет 8 м.
Еще одним производителем более коротких элементов была бельгийская компания Novobric. Они разработали несколько систем перекрытий, например, пустотные плиты перекрытия Excelsior: эти плиты шириной 25 см были очень короткими (от 1 до 1,6 м) и тонкими (высота 4 или 6 см), и их не нужно было покрывать бетоном.Из-за небольших размеров и ограниченной несущей способности эти плиты или панели подходили для коротких пролетов или для покрытия крыш.

Несущая способность пустотных плит может быть увеличена за счет использования определенных составов железобетона, специальных конфигураций арматуры или предварительно напряженного бетона.
Компания Matériaux et Techniques Modernes M.T.M., имеющая завод в Макелене, произвела три различных типа самонесущих пустотных плит из вибробетона (P1, P2 и P3).Все трое выглядели одинаково снаружи и имели внутри три круглые продольные полости. Тем не менее, варьируя точный состав бетона (например, изменяя количество цемента), эти три типа могут выдерживать различные максимальные нагрузки (до 500 кг / м²) и обеспечивать пролеты до 4,80 м. Кроме того, M.T.M. произвела пустотную плиту под названием «N»: у нее был другой профиль кромки, поэтому для заполнения швов требовалось меньше бетона или раствора.
Примером пустотной плиты со специфическим армированием была Ультра от Вибрабетон.Он был усилен в двух направлениях: продольная арматура внизу плиты и поперечная арматура вверху плиты. Поперечная арматура выступала примерно на 40 см, так что стержни можно было соединить и образовать сплошную арматуру. Плиты Ultra бывают трех типов: высотой 11 см (длиной от 30 см до 3,80 м, весом 75 кг / м²), высотой 15 см (длиной от 30 см до 3 м, весом 105 кг / м²) и высотой 20 см (30 см / м²). см до 2,60 м в длину и весом 125 кг / м²).
Вероятно, наиболее эффективным способом увеличения несущей способности этих элементов было изготовление их из предварительно напряженного бетона.Одним из крупнейших бельгийских производителей сборных железобетонных изделий и предварительно напряженных железобетонных изделий была компания Ergon in Lier. Компания Ergon была основана в 1963 году как подразделение производителя цемента CBR (Cimenteries et Briqueteries Réunies) для производства сборного цемента и изделий из бетона. Эргон массово производит балки, колонны, панели, плиты перекрытия ТТ и пустотные плиты из железобетона и предварительно напряженного бетона. По сравнению с пустотными плитами из железобетона, которые имели ширину 60 см и длину до 6 м, предварительно напряженные бетонные плиты перекрытия обычно были шире и длиннее.Примером последнего является плита перекрытия Ergon SP. И верхняя, и нижняя поверхности плиты перекрытия шириной 1,20 м были плоскими и имели круглые полости, проходящие по всей длине. Толщина плиты (20, 27 или 32 см) и количество кабелей предварительного напряжения определялись желаемой несущей способностью. Слябы были изготовлены методом экструзии; После схватывания бетона плита длиной 80 м (включая проволоку для предварительного напряжения) была разрезана на нужные отрезки. Пролет может варьироваться от 6 до 14.5 м и поддерживают диапазон рабочих нагрузок от 2000 до 250 кг / м² соответственно. Плиты перекрытия SP в основном использовались для пролетов от 6 до 9 м.

специальные сечения

В то время как большинство пустотных плит имеют более или менее типичное поперечное сечение (прямоугольное или скошенное, с множеством круглых полостей внутри), несколько компаний разработали пустотные плиты со специальными профилями. К ним относятся плиты Record, изготовленные компанией Briqueteries du Brabant, и плиты Zig-Zag, изготовленные Scheerders van Kerchove (SVK).Еще одним примером пустотной плиты сложного поперечного сечения стал Atlas, разработанный Novobric. Эти элементы были легкими, простыми в обращении и имели хорошие изоляционные свойства (значение λ 0,145 Вт / мК). Они состояли из коротких керамических элементов, которые соединялись в продольном направлении, образуя плиты, с помощью железобетона, вставленного в три небольшие канавки на концах керамических элементов. Эти плиты, которые можно было отлить на месте или на заводе, затем укладывали рядом друг с другом, а швы между ними заполняли бетоном.Максимальная длина плит Атлас составила 8 м (при нагрузке 250 кг / м²). Отдельные керамические блоки имели ширину от 25 до 33 см и высоту от 8,5 до 20,5 см. Дополнительный компрессионный слой добавил 3 см к общей высоте. Компания Novobric использовала те же элементы для производства широких сборных плит, поставляемых на место, максимальной длиной 6,85 м.

Подобно уже упомянутым кассетным плитам перекрытия от Schokbeton, были кассетные плиты перекрытия, изготовленные фирмой Duyck из вибрированного железобетона.Запатентованный профиль плиты, имеющий форму перевернутой буквы U, уменьшил собственный вес, не влияя на жесткость плиты. Поскольку они были «открытыми» на концах, Duyck предоставил специальные детали для заполнения, чтобы предотвратить утечку бетона на месте у опор. Плиты были разных форм и размеров. Стандартные типы с 1 по 7 имели толщину 14 или 17 см, ширину 40 см и длину пролета до 5 или 6 м. Стороны плит были скошенными или прямоугольными, а их вес составлял 125 или 155 кг / м².Для длинных пролетов или больших нагрузок плиты могут быть объединены с предварительно изготовленными железобетонными ребрами, размещенными в стыке между двумя плитами (типы от 1R до 7R). Эта система устранила влажный строительный раствор и монолитный бетон и привела к значительной экономии времени и затрат на отделку, так как пол можно было использовать сразу после укладки. При необходимости можно нанести компрессионный слой. Максимальные пролеты были определены в соответствии с нагрузками: например, для типа 7 (R) максимальный пролет, который мог безопасно выдержать 350 кг / м², составлял 6.40 м; этот пролет упал до 3,50 м при нагрузке до 1000 кг / м². Компания Duyck также производила типы T1 и T2 (как с ребрами жесткости, так и без них). Они были меньше стандартных плит: их толщина составляла всего 12 см, и они предназначались для меньших пролетов (до 5 м) и нагрузок от 250 до 300 кг / м². T1 и T2 выглядели и весили одинаково (115 кг / м²), но дополнительное усиление, добавленное к последнему, позволило увеличить нагрузку.

Другим особым типом пустотных плит была плита B.A.S.C., что означает «Béton Armé Sans Coffrage» (железобетон без опалубки).Это были балки с поперечным сечением в виде сегмента круга; Между ними был залит монолитный бетон для создания перекрытий. Балки были полыми (за исключением оконечностей) с двумя утолщенными углами внизу, где была вставлена ​​арматура. Компания B.A.S.C. пол был разработан в межвоенный период и продолжал развиваться в послевоенный период: в 1950-х годах тип B.A.S.C. Незначительный был добавлен к существующим типам Standard и Major. Эти три типа основывались на одной концепции, но имели разные размеры и показатели эффективности.Самые маленькие балки типа Минор были высотой 12 см, шириной 33 см и длиной до 5 м; без заливного бетона они весили 81 кг / м². Размахом 3,75 м они могли нести нагрузку 200 кг / м²; при увеличении пролета до 5 м нагрузка уменьшалась до 150 кг / м². Стандартная балка имела высоту 16 см, ширину 33 см, длину до 6,50 м и весила 90 кг / м². При нагрузке 350 кг / м² максимальный пролет составлял 4,50 м. Основные балки имели высоту 26 см, ширину 40 см, длину 2,50 м и весили 115 кг / м². Они всегда выполнялись со слоем железобетона сверху (в то время как это было необязательно для двух других типов), чтобы выдерживать максимальные нагрузки от 500 до 2000 кг / м² с пролетами более 6.5м. Нижняя часть B.A.S.C. пол обычно был шероховатым, поэтому его можно было непосредственно оштукатурить.
B.A.S.C. Полы рекламировались как простые и быстрые в строительстве, экономичные, легкие, огнестойкие, звукоизолирующие, нечувствительные к химическим веществам, жесткие и монолитные. Учитывая конструктивную и формальную конструкцию балок, два последних свойства требуют критического рассмотрения. Если пол не был отделан усиленным компрессионным слоем сверху, утверждение о том, что он был монолитным, вызывает сомнения.Во-вторых, сборные балки были очень тонкими элементами: самые маленькие балки имели толщину всего 12 мм внизу и 22 мм на несколько утолщенной верхней части, что вызывает вопросы о несущей способности балок, а также о бетонном покрытии арматуры. . Тем не менее, B.A.S.C. полы использовались в относительно больших масштабах: в коммерческой брошюре 1950-х годов упоминается, что более 80 000 м² B.A.S.C. полы были установлены в многоквартирных домах, в основном в Брюсселе.

Монотуб Д.Д. — еще один продукт, который можно отнести к категории пустотных плит. Монотуб Д.Д. представляли собой полые трубы из водонепроницаемого картона, которые использовались в качестве внутренней несъемной опалубки для пустотных плит. Трубы использовались для производства сборных железобетонных плит, а также для изготовления пустотных плит перекрытия на заказ. Легкие и дешевые, но при этом прочные и влагостойкие, трубы были различного диаметра, от 5 до 50 см, и были обрезаны до желаемой длины на заводе или на месте. Во время производства трубы удерживались на месте путем соединения их с усилением.Трубы увеличили теплоемкость пола (до 40%) и снизили его вес: в зависимости от толщины пола и диаметра труб пол Monotub весил на 30-45% меньше, чем сплошная бетонная плита. Например, для пола толщиной 15 см это означало на 125 кг / м² меньше собственного веса.

полнотелые плиты

Компании также снизили вес перекрытий, сделав (сплошные) плиты из легкого бетона. Matériaux et Techniques Modernes M.Т. и Westvlaamsche Betonwerkerij производили как пустотные плиты, так и плиты из легкого бетона. Эти сплошные плиты имели относительно низкие максимальные пролеты и несущую способность (пролеты от 1 до 3 м и нагрузки от 150 до 200 кг / м²): они предназначались для использования в основном в качестве настила крыши или кровельного покрытия. Кроме того, бельгийская компания Fixolite произвела самонесущие, армированные массивные плиты из легкого бетона, которые будут использоваться для крыш. Эти плиты имели толщину от 6 до 16 см, ширину 50 см и длину от 1,10 до 4,5 м и выдерживали нагрузку 150 кг / м².Бетон, используемый Fixolite, был основан на минерализованных древесных волокнах, смешанных с цементом. Он весил всего 650 кг / м³ и имел хорошие акустические и термические свойства (значение λ от 0,072 до 0,093 Вт / мК). Также другие марки легкого бетона, включая Argex, Durisol, Durox, Siporex и Ytong, использовались для изготовления этого типа плит, армированных или нет, для крыш, кровельных покрытий и, в некоторых случаях, полов (см. Также главу 1, посвященную легким конкретный).

Сборные бетонные дома с монолитной крышей, стеной и перекрытием

Уровень техники

1.Область изобретения

Настоящее изобретение относится к зданиям, имеющим сборные модульные элементы пола, стен и крыши, которые могут быть собраны для обеспечения несущей оболочки для здания, имеющего внутренний и внешний вид традиционной конструкции.

2. Предпосылки

Были предприняты различные усилия для создания сборных домов, особенно таких, которые подходят как дома для одной или нескольких семей. Усилия по разработке сборных домов с использованием стеновых панелей и кровельных ферм, изготовленных из обычных строительных материалов и с использованием традиционной конструкции, не были полностью удовлетворительными, и для производства компонентов, которые можно было бы легко собрать на строительной площадке и обеспечить модульную конструкцию, готовый внешний вид здание часто оказывается под угрозой.Более того, производство сборных домов с использованием обычных материалов и строительных методов не было особенно рентабельным.

Давно возникло желание разработать сборные строительные конструкции, в том числе типы, подходящие для одно- и многоквартирных жилых домов, а также невысокие коммерческие здания, в которых используются предварительно построенные стеновые панели и элементы крыши, которые собираются на строительной площадке, чтобы сформировать единое целое. оболочка или анклоус, которые могут быть отделаны так, чтобы создать вид здания традиционной постройки.К недостаткам сборных строительных конструкций предшествующего уровня техники относится отсутствие подходящего сборного элемента крыши, который объединяет конструктивные особенности фермы, стропил, прогонов, карниза и потолка в один элемент, а также обеспечивает покрытие крыши, которое имеет подходящие изоляционные характеристики. Другой недостаток большинства типов сборных зданий заключается в том, что внутренние стены обычно являются несущими, особенно если конструкция предварительно собирается из модулей на заводе или на строительной площадке и собирается на фундаменте.Однако недостатки и непривлекательные особенности сборных зданий предшествующего уровня техники и, в частности, типов предшествующего уровня техники, в которых используются обычные материалы и способы для каркаса, были преодолены с помощью сборных зданий в соответствии с настоящим изобретением.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Настоящее изобретение обеспечивает сборное здание и компоненты, в которых сборные элементы перекрытия, элементы наружных стен и элементы крыши выполнены из железобетона и арматуры, адаптированной для заливки на заводе или на строительной площадке и Собранная на строительной площадке, чтобы обеспечить структуру, которая обеспечивает несущую оболочку, особенно приспособленную для отделки здания, чтобы произвести эстетическую привлекательность, присущую обычным строительным материалам и методам.

В соответствии с одним аспектом настоящего изобретения жилые дома для одной или нескольких семей могут быть изготовлены из сборных железобетонных плит перекрытия, сборных вертикальных стеновых панелей и сборных монолитных элементов крыши, которые могут быть легко собраны таким образом, чтобы один элемент перекрытия перекрытия две вертикальные стеновые панели и элемент крыши составляют несущую оболочку. В качестве альтернативы, один элемент крыши и две вертикальные стеновые панели могут быть установлены на предварительно залитом бетонном фундаменте на строительной площадке или секции крыши, стены и сборного перекрытия могут быть предварительно собраны и доставлены на строительную площадку.Модульная конструкция базовой трех- или четырехсекционной несущей конструкции позволяет возводить здания различных размеров, в том числе одно- и многоэтажные.

Базовая несущая сборная железобетонная оболочка, предусмотренная настоящим изобретением, обеспечивает меньшую стоимость всех небетонных стен, поскольку они не обязательно должны быть несущими, и предусматривает различные варианты окончательной отделки конструкции, чтобы придать каждому зданию индивидуальный характер. спроектированный и сконструированный внешний вид.Кроме того, за счет предоставления ряда стандартизованных вертикальных стеновых панелей и элементов крыши, которые обеспечивают ряд стандартизированных отверстий, требующих заполнения деталей или панелей, эти компоненты могут иметь стандартный размер и позволять предварительно изготовить промежуточные элементы заполнения ненесущих элементов. части стен.

В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения предусмотрено здание, в котором предусмотрены вертикальные наружные несущие стеновые панели, которые покрывают минимальную площадь и имеют конфигурацию, в которой предусмотрено, как правило, U-образное или двутавровое поперечное сечение, имеющее вертикально проходящие фланцы, которые могут служить началом продолжающейся внутренней стенки, изготовленной обычным способом из других материалов.Вертикальные стеновые панели могут быть предварительно отделаны или иметь узор на месте, имитирующий традиционные материалы наружных стен. Бетонный заполнитель может быть обнажен, или стена может быть покрыта каменной кладкой или деревянными панелями во время изготовления или после возведения на строительной площадке.

В соответствии с еще одним аспектом настоящего изобретения предлагается сборное здание, имеющее конструкцию крыши, состоящую из множества монолитных сборных железобетонных элементов крыши, которые сконфигурированы так, чтобы обеспечивать опору для уникальной панели крыши, характеризующейся слоистым слоем. изоляционная плита и опорный чек или лист для поддержки обычного кровельного покрытия, такого как композитная или деревянная черепица.Конфигурация элементов крыши вместе с панелями крыши и относительно недорогой опорной рамы также обеспечивает чейз для электрических трубопроводов, сантехники и кондиционирования воздуха протоков.

Уникальные аспекты настоящего изобретения вместе с дополнительными превосходными характеристиками и преимуществами будут дополнительно оценены специалистами в данной области техники после прочтения подробного описания, которое следует ниже.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖА

РИС. 1 — вид спереди жилого дома или дома с прямоугольной скатной крышей, построенного в соответствии с настоящим изобретением,

; фиг.2 — вид в поперечном разрезе по линии 2-2 на фиг. 1;

РИС. 3 — продольный разрез по линии 3-3 на фиг. 2;

РИС. 4 — подробный вид конструкции крыши, взятый по той же линии, что и вид на фиг. 2, но в большем масштабе;

РИС. 5 — подробный вид в разрезе по линии 5-5 на фиг. 2;

РИС. 6 — вид сверху по линии 6-6 на фиг. 1;

РИС. 7 — подробный вид в разрезе по линии 7-7 на фиг.6;

РИС. 8 — вид в разрезе одного из элементов плиты перекрытия по линии 8-8 на фиг. 6;

РИС. 9 — вид одной из вертикальных стеновых панелей по линии 9-9 на фиг. 6;

РИС. 10 — вид в разрезе по линии 10-10 на фиг. 9;

РИС. 11 — подробный вид в большем масштабе, чем на фиг. 9 по линии 11-11 на фиг. 9; и

ФИГ. 12 — подробный вид, показывающий соединение между верхом вертикальной стеновой панели и карнизом кровельного элемента.

ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНОГО ВАРИАНТА ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

В нижеследующем описании одинаковые части отмечены во всем описании и на чертежах одинаковыми ссылочными позициями соответственно. Фигуры чертежей не обязательно выполнены в масштабе, и некоторые особенности изобретения могут быть показаны в увеличенном масштабе или в некоторой схематической форме в интересах ясности и краткости.

Ссылаясь на фиг. 1, 2, 3 и 6, настоящее изобретение предусматривает создание различных типов строительных конструкций, включая жилые жилые единицы, такие как обычно прямоугольный дом со скатной крышей, обычно обозначаемый цифрой 20.Дом 20 содержит конструкцию перекрытия, состоящую из множества в целом прямоугольных элементов 22, 24 и 26 железобетонной плиты, фиг. 3 и 6, каждая из которых приспособлена для поддержки противоположных вертикальных вертикальных сборных железобетонных стеновых панелей 28. Пара стеновых панелей 28 поддерживается на каждом из элементов 22, 24 и 26 плиты, как показано на фиг. 6, в разнесенном выровненном соотношении вдоль поперечных краев 23 и 25 элементов плиты соответственно. Как показано на фиг. 2 и 3, каждая пара стеновых панелей 28 поддерживает монолитный элемент крыши, обычно обозначенный цифрой 30, содержащий сборную железобетонную балочную конструкцию, включающую в основном горизонтально проходящую часть 32 стенки и противоположные наклонные части 34 и 36 стенки, фиг.2. Каждый элемент 30 крыши также характеризуется расположенными на расстоянии друг от друга интегральными зависимыми фланцами 38 и 40, см. Фиг. 5 также, которые могут иметь нижние края, проходящие параллельно поверхностям частей 32, 34 и 36 перемычки, или, альтернативно, иметь нижние кромки, проходящие горизонтально между противоположными составляющими единое целое частями 42 и 44 карниза, фиг. 2. Как показано на фиг. 5, элементы 30 крыши предпочтительно снабжены подходящей решеткой 37 из стальных армирующих стержней или стержней, встроенных в участки 32, 34 и 36 стенки и фланцы 38 и 40.Соответственно, пара стеновых панелей 28 и элемент 30 крыши образуют оболочку 33, несущую нагрузку, несколько из которых могут быть установлены бок о бок, как показано на фиг. 3, чтобы сформировать основную несущую конструкцию дома 20.

В проиллюстрированном варианте осуществления три корпуса 33 кожуха, характеризующиеся элементом 22, 24 и 26 плиты, соответствующими разнесенными стеновыми панелями 28 для каждого элемента перекрытия и элемента крыши. 30 для каждой пары стеновых панелей 28 образуют всю несущую конструкцию и всю конструкцию крыши дома 20.Соответственно, по существу свободное внутреннее пространство 46 пролета, фиг. 2, предусмотрена для дома 20, который может быть разделен на комнаты практически по любому желаемому плану этажа. Кроме того, как показано на чертежах, между несущими стеновыми панелями 28 могут быть размещены различные типы традиционно сконструированных внешних ненесущих стеновых секций 48, 50, 51, 52, 53 и 54 для ограждения внутреннего пространства 46. Стеновые секции 48, 50, 51, 52, 53 и 54 могут, например, содержать обычные деревянные стойки или элементы 55 колонн и внешнюю обшивку 57 и могут быть или не могут быть изготовлены заранее.Участок 48 стены показан с дверным проемом 43. Торцевые стенки 52 и 54 могут включать карнизы 49, фиг. 3, для закрытия пространства между торцевыми стенами и зависимыми фланцами 38 и 40 элементов 30 крыши. Обычные внутренние потолочные и стеновые конструкции 58 и 59, фиг. 2, может устанавливаться и примыкаться к стеновым панелям 28.

Как показано на фиг. 2, 3 и 8, в соответствии с предпочтительным вариантом осуществления изобретения каждый элемент 22, 24 и 26 плиты перекрытия может быть охарактеризован в целом прямоугольными железобетонными элементами, которые, как показано в качестве примера для элемента 24 перекрытия, включают обычно горизонтальные плоские перегородки 60 и проходящие в продольном направлении армирующие фланцы 61 и 62.Как показано на фиг. 8, противоположные фланцы 62 могут быть изготовлены таким образом, что на наружных поверхностях фланцев имеются выемки 63, соответственно, которые при примыкании к соответствующим фланцам элементов 22 и 26 плиты могут быть заполнены цементным раствором 65 для образования непрерывного внутреннего пола. поверхность. Каждый элемент плиты 22, 24 и 26 может включать в себя поперечные армирующие фланцы 64 и 66, фиг. 2. Элементы 22, 24 и 26 плиты перекрытия также предпочтительно устанавливаются на предварительно залитых бетонных опорах 67, установленных на расстоянии друг от друга для поддержки фланцев 62, а также проходящих в поперечном направлении концевых фланцев 66, фиг.2. Элементы 22, 24 и 26 плиты могут включать в себя обычную решетку из стальных усиливающих элементов 69, фиг. 8, например стальной арматурный стержень № 3, установленный с центрами 12 дюймов или 18 дюймов в прямоугольной схеме захвата. Элементы 22, 24 и 26 плиты могут быть построены на строительной площадке или из сборных конструкций и транспортированы на строительную площадку. В качестве альтернативы, из приведенного здесь описания будет понятно, что элементы 22, 24 и 26 плиты могут быть сформированы в виде единого фундамента из плиты, отлитого на месте, или элемента плиты, на котором вертикальные стеновые панели 28 смонтированы по заранее организованной схеме, как показано. согласно плану этажа фиг.6.

Теперь обратимся к фиг. 9, 10 и 11, каждая из вертикальных стеновых панелей 28 предпочтительно имеет конфигурацию поперечного сечения U-образной формы или, как показано, конфигурацию поперечного сечения двутавровой или двутавровой балки, имеющую центральную перемычку 70 и противоположные фланцы 72. фланцы 72 могут проходить с каждой стороны перемычки 70 или только с одной стороны, если желательно исключить внутренние или внешние выступающие части фланцев. Стеновые панели 28 предпочтительно образованы из железобетона, имеющего решетку 73 из стальных арматурных стержней, заключенных в сердечник стенки 70 и фланцы 72.Как показано на фиг. 9 и 11, основание каждого фланца 72 установлено на обращенной внутрь стороне 74 фланца со стальной пластиной 77 крепления углового профиля, имеющей встроенный усиливающий стержень 79, проходящий внутрь фланца 72 и заключенный в нем. Дополнительная отлитая на месте стальная арматура пластины 79 и 81 сформированы вдоль основания 82 фланцев 72 и имеют обращенную наружу поверхность. Верхние кромки 84 каждого из фланцев 72 снабжены пластинами для усиления углов 83 и 85 и залитой на месте резьбовой вставкой 87.

Ссылаясь на фиг. 7, каждая из плит 22, 24 и 26 предпочтительно снабжена литыми монтажными пластинами 88 для стеновых панелей, одна из которых показана на фиг. 7, которые разнесены друг от друга, чтобы соответствовать расстоянию между фланцами 72 стеновых панелей 28. Соответственно, стеновые панели 28 устанавливаются на монтажные пластины 88 и соответствующим образом прикрепляются к ним, например, путем приваривания пластин 77 к монтажным пластинам 88 на 90, фиг. 7, например, для закрепления стеновых панелей в положении в соответствии с планом этажа на фиг.6. Фланцы 72 также приспособлены для образования точек соединения для перегородок 75 внутренней стены, как показано в качестве примера на фиг. 6.

Теперь обратимся к фиг. 2 и 12, пара противоположных стеновых панелей 28 поддерживает элемент 30 крыши и соединяется с ним, как показано в качестве примера на фиг. 12, путем прикручивания элементов крыши к вершинам стеновых панелей с помощью удлиненных болтов 92, которые вставляются через подходящие ступенчатые отверстия 93 с зазором, образованные в секитонах 42 и 44 карниза, и при этом болты проходят в залитые на месте вставки 87, образованные в каждом из фланцев 72 стеновых панелей.Соответственно, как только стеновые панели 28 установлены на их соответствующих плитах 22, 24 и 26, соответствующие элементы 30 крыши могут быть установлены на место поверх стеновых панелей и прикреплены к ним способом, проиллюстрированным на фиг. 12, или, альтернативно, сварные пластины могут быть предусмотрены на поверхности 94 секции 44 карниза и соответствующей поверхности секции 42 карниза, посредством чего элементы 30 крыши могут быть прикреплены к стеновым панелям 28 путем сварки смежных поверхностей плит 85 с вышеупомянутые монтируемые вставные пластины на секциях 42 и 44 карниза.

В соответствии с важным аспектом настоящего изобретения элементы 30 сформированы с выступающими вверх кромками 95 и 97, фиг. 2, соответствующих секций 42 и 44 карниза, чтобы обеспечить выемку в верхних поверхностях участков 36 и 34 перемычки наклонной крыши, соответственно. Наклонные части 34 и 36 перемычки приспособлены для поддержки противоположных панелей 98 и 100 крыши. Ссылаясь также на фиг. 4, панели 98 и 100 предпочтительно образованы слоями изоляционного материала 102 из вспененного пенопласта, которые прикреплены к внешнему относительно жесткому элементу 104 настила, сформированному из листа фанеры или тому подобного.Панели 98 и 100 крыши проходят до центральной линии 106ad конька крыши, также поддерживаются рамой конька, обычно обозначенной цифрой 108, проходящей вдоль горизонтальных участков 32 перемычки элементов 30 крыши. Каркас 108 предпочтительно состоит из из разнесенных удлиненных деревянных пластин 110, проходящих параллельно друг другу и поддерживающих разнесенные деревянные элементы 112 колонн. Элементы 112 колонн поддерживают соединенные между собой стропильные элементы 114. Рама 108 также поддерживает панели 98 и 100 крыши с помощью подходящих противоположных панелей фанерного поддона 115 .

Благодаря расположению горизонтально проходящему веб-части 32 членов крыши 30, панель крыши 98 и 100 и опорная рама 108 удлиненное пространство 117 формируются вдоль продольной протяженности дома 20, чтобы обеспечить чейз для электрического и водопроводные трубы, такие как, например, трубопроводы 118 и воздуховод 120 для кондиционирования воздуха. Горизонтальная перемычка 32 одного или нескольких элементов 30 крыши может быть снабжена подходящим отверстием 121 для доступа человека, фиг.2 и 4, чтобы обеспечить доступ к желобу 117 для обслуживания или ремонта трубопроводов, воздуховодов или других элементов, расположенных в них.

Кроме того, из-за конфигурации элементов 30 крыши и изолированных панелей 98 и 100 крыши время, необходимое для строительства здания, такого как дом 20, может быть существенно сокращено. После того, как стеновые панели 28 и элементы 30 крыши установлены на место и закреплены, вся крыша может быть закончена простым размещением панелей 98 и 100 в положениях, указанных на фиг.2 и 3, с последующим нанесением обычных кровельных покрытий, включая композицию или деревянную черепицу, такую ​​как черепица 122, показанная на фиг. 4, и который может быть нанесен непосредственно на настил 104.

Из вышеприведенного описания будет понятно, что конструкция дома 20 с использованием структурных кожухов 33, содержащих стеновые панели 28 и элементы 30 крыши, обеспечивает здание, которое может включать обычные строительные материалы для отделки внешних и внутренних стен и потолков, создавая таким образом визуальное впечатление полностью построенного традиционным способом здания.Конструкция монолитных элементов 30 крыши включает в себя в одном или нескольких элементах аналогичной конструкции все элементы, такие как фермы, стропила, карнизы и перекрытие, требуемые в традиционной конструкции, только в минимальное количество сборных элементов. Кроме того, горизонтальные веб-части 32 членов крыши 30, в сочетании с уникальными панельными элементами крыши 98 и 100 и опорной рамой 108, обеспечивают пространство для размещения по существу всех механических и электрических трубопроводов и каналов для дома 20.

Еще одно преимущество конструктивных особенностей дома 20 заключается в наличии стеновых панелей 28, которые покрывают минимальную площадь стены, снабжены поперечными фланцевыми частями 72, которые добавляют прочность и устойчивость панелям и могут служить краями внутренние стены в том месте, где они соединяются с внешней стеной. Выбранные из стеновых панелей 28 могут быть отлиты с проемами для оконных и дверных рам, такими как оконные проемы 27, показанные на фиг. 1, 3 и 6 для размещения оконных рам в сборе 29, тем самым устраняя затраты на обрамление таких проемов, как это требуется в традиционной конструкции.Стеновые панели 28, а также внутренняя сторона элементов 30 крыши могут быть снабжены литыми декоративными узорами для имитации кирпичных или каменных поверхностей, например, или эти элементы могут быть покрыты обычными строительными материалами для эстетических целей.

Возведение дома 20 может осуществляться в соответствии с выбранной одной из альтернативных процедур, включая монтаж стеновых панелей 28 и элементов 30 крыши на плите или элементе пола 22, 24 или 26, который был отлит на строительной площадке.Кроме того, стеновые панели 28 и элементы 30 крыши могут быть возведены на сборных балках перекрытия (не показаны), установленных на опорах 67. Сборка элемента 22, 24 или 26 плиты перекрытия с парой стеновых панелей 28 и связанных с ними Элемент 30 крыши может быть выполнен на строительной площадке или предварительно собран и доставлен на строительную площадку в зависимости от общего размера сборки из трех или четырех частей оболочки, образующих ограждение 33. В качестве альтернативы весь дом 20 также может быть изготовлен заранее и доставлен на объект строительная площадка.Общий размер здания, которое может быть построено с использованием основной несущей конструкции корпуса или корпуса согласно настоящему изобретению, может существенно изменяться. Кроме того, многоэтажная конструкция может быть построена с использованием расположения стеновых панелей 28, поддерживающих промежуточные горизонтальные элементы перекрытия / пола в виде плит и связанных с ними. Дополнительные комплекты стеновых панелей 28 могут поддерживаться на элементах перекрытия / пола плитного типа над первым уровнем стеновых панелей и, в свою очередь, поддерживать элементы 30 крыши.Конкретные габаритные размеры стеновых панелей 28 и элементов 30 крыши могут, конечно, варьироваться, сохраняя при этом базовую концепцию стеновых панелей, которые охватывают расстояние между параллельными фланцами 38 и 40 элементов 30 крыши и, предпочтительно, охватывают расстояние между неотъемлемыми фланцами элементов плиты перекрытия, такими как фланцы 61 плит перекрытия 22, 24 и 26.

Хотя предпочтительный вариант осуществления настоящего изобретения был подробно описан здесь, специалисты в данной области техники также поймут, что различные в конкретную показанную и описанную структуру могут быть внесены замены и модификации без отклонения от объема и сущности изобретения, изложенных в прилагаемой формуле изобретения.

Монолитный пол — SIPI Nord Srl

Монолитный пол: что это? .

Монолитный пол — это общий термин, используемый для описания продукта, который не производится на заводе, а отливается как единое целое на месте. Его нельзя связать с каким-либо другим переделанным продуктом.

Как это делается?

При выборе монолитного напольного покрытия необходимо всегда учитывать конечное использование продукта, не упуская из виду важные элементы.

Чего ожидать от монолитного напольного покрытия?

Большинство ожидают, что пол сохранит свои характеристики в течение определенного периода времени. По этой причине на этапе планирования важно решить ряд вопросов. Например: интенсивность использования, тип и характер движения по территории, ожидаемые нагрузки, будут ли использоваться агрессивные химические вещества, соблюдение гигиенических стандартов и т. Д.
Это позволит создать план принятия учитывать все требования, которым пол должен соответствовать в ближайшие годы.
После того, как эти параметры определены и согласованы, проектировщик может составить специальное предложение, спецификация и конструкция которого оптимизированы для предлагаемого использования.
Например: бетонный монолитный или сборный пол, пол из смолы или керамики и т. Д.

Делаем правильный выбор.

Ключевым моментом исследования является сотрудничество с компанией, имеющей солидный опыт, знания и опыт которой сочетают лучшие материалы с требованиями заказчика.Компания должна иметь возможность продемонстрировать обширный опыт в различных секторах промышленного строительства, а также продукты на рынке, из которых она может получить достаточные знания. Слишком часто некоторые организации составляют неточные спецификации из-за незнания многих переменных, делая технический выбор и налагая экономическое бремя, которое может поставить под угрозу конечный результат. S.I.P.I. Nord предлагает монолитные системы полов, разработанные для использования, в комплекте со звуковыми характеристиками, что усиливает непрерывные промышленные знания и ноу-хау, полученные с 1950-х годов, что делает компанию лидером рынка не только в Италии, но и за рубежом.
Таким образом, необходимо четко определить три ключевых элемента, имеющих решающее значение для окончательного успеха проекта.

1. СТРУКТУРНЫЙ ПРОЕКТ (Фундаменты и несущие)
2. ПОЛ (Покрытие поверхности)
3. ДОГОВОРНАЯ КОМПАНИЯ

В проекте должны быть учтены правильные размеры для нагрузок, ожидаемых с точки зрения земли или несущего пола, так как в противном случае покрытие и работа компании могут быть скомпрометированы, независимо от того, насколько хорошо оно сделано, это может повлиять на конечный результат.
А что хорошего в хорошем проекте и безупречном применении, если напольное покрытие некачественное и долговечное?
В заключение, любой промышленный пол должен основываться на хорошем дизайне (несущие конструкции, рельеф, стяжка пола или бетон), подходящей технологии по выбору материалов для тротуаров и правильному выполнению работ.
DURSIL и CHEMIDUR Performance Flooring являются сутью этого описания.

Поистине УНИКАЛЬНЫЙ ОПЫТ по сравнению с конкурентами, которые не могут подтвердить такие утверждения.

Сборные монолитные перекрытия безбалочные

Строительство с применением железобетонных конструкций отличается обилием инженерных решений, принцип действия и особенности которых понятны только специалистам в области архитектуры и строительного проектирования. Наша образовательная программа исправит этот упущение, рассказав читателям о технологии безбалочных сборно-монолитных перекрытий (БСМП).

Устройство и особенности

Как и другие типы сборно-монолитных конструкций, у безбалочных перекрытий четко разделены функции монолитной и сборной частей общего железобетонного массива.Общей характерной чертой является использование сборных железобетонных элементов заводского изготовления в качестве разновидности опалубки, элементы которой после монолитного объединения объединяются для более эффективного восприятия нагрузок и воздействий.

Чтобы понять разницу между балочными и балочными потолками, не лишним будет познакомиться с физической моделью последнего. Основным несущим элементом в них является система однонаправленных или поперечно направленных балок, опирающихся на вертикальные колонны.На сами балки укладываются железобетонные плиты или доски, таким образом, несущая площадь увеличивается за счет опоры по всей длине короткой стороны железобетона.

Безбалочные перекрытия отличаются тем, что вместо балок используются надстолбные панели, на которые поперек укладываются межпролетные панели. Каждая из колонн в таких случаях имеет расширение в верхней части, называемое капителем, функциональное назначение которого — увеличение пятна контакта между сборными элементами конструкции.Монолитная часть плиты может включать как общее железобетонное покрытие, так и специальные дюбели, предназначенные для иммобилизации панелей и их жесткого крепления к крышкам колонн.

Характерным отличием БСМП является отказ опираться на несущие внутренние стены, панели передают нагрузку только ограждающим конструкциям. Центральная часть перекрытия поддерживается равнопролетной решеткой колонн. Это достаточно сложная система, функции которой наиболее ярко выражены при использовании совместимых железобетонных изделий от одного производителя, конструкция которой предусматривает достаточное количество и правильное расположение технологических выступов и шпунтовых свай.Безбалочные системы примечательны еще и тем, что это один из немногих типов железобетонных конструкций, в которых соединение арматурных каркасов изделий осуществляется сваркой.

Назначение безбалочных перекрытий

Сложность устройства БСМП окупается более рациональным использованием объема помещений нижних этажей при сопоставимой прочности конструкции. Потолок освобожден от системы ребер, которые мешают беспрепятственному ведению инженерных коммуникаций и затрудняют отделку.

Конструктивные решения безбалочных перекрытий с межпролетным расстоянием до 6 метров в обе стороны изучены и описаны достаточно подробно. Однако использование таких конструкций в гражданском строительстве сильно ограничивается ненужным строительством помещений такой большой длины со свободной планировкой. Тем не менее, производители систем несъемной опалубки довольно часто предлагают решения, которые позиционируются как BBPS, но на самом деле таковыми не являются. В общем варианте балки в таких перекрытиях по-прежнему доступны, хотя они скрыты в толщине сборной монолитной плиты и представлены стальным двутавром.

Однако оригинальная технология может быть применена к частной коммерческой и жилой недвижимости. В первую очередь, это перекрытия первого этажа над монолитным цоколем, а также промежуточные этажи зданий из композитных бетонных панелей. Как правило, в таких случаях сетка колонн включает не более 4-9 опор, то есть общая площадь перекрытия при таком способе устройства может достигать 300 м ² . Дополнительные преимущества безбалочной системы включают меньший расход бетона и, как следствие, меньший вес каркасной конструкции..

Расчет и проектирование

Номенклатура железобетонных изделий на сборно-монолитные плоские плиты и технические требования к изделиям изложены в ГОСТ 27108–86. Общее описание системы БСМП и инструкции по проектированию и расчету подробно описаны в руководстве к СНиП 2.03.01–84 «Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций».

На практике для расчета безбалочных сборно-монолитных конструкций используются специальные программные системы САПР

Расположение колонн для БСМП можно принять как равнонаправленное, так и по пересечениям прямоугольной сетки, но в последнем случае соотношение пролетов длина не должна превышать 1.5: 1. Частота установки опор должна определяться допустимой грузоподъемностью плиты в соответствии с ее расчетом на прогиб при эксплуатационных нагрузках. Общая тенденция такова, что с увеличением шага колонн уменьшается толщина перекрытия и, как следствие, становится меньше удельный вес конструкции. Этот факт следует учитывать при проектировании зданий на ленточных фундаментах, опирающихся на ослабленный грунт. Средняя толщина плиты составляет от 1/30 до 1/35 длины пролета.

Общепринятая методика расчета основана на определении достаточного сечения несущих элементов в соответствии с требуемой прочностью для предельных состояний первой группы. При расчете устанавливается достаточная толщина сечения элементов, нормального к продольной оси, в зависимости от различных условий. После этого выполняется расчет участков, наклоненных к продольной оси, на сопротивление смещающим нагрузкам и наклонным изгибающим моментам..

Пример расчета разводки колонн и размера капитального

Поскольку речь идет о расчете сборных монолитных конструкций, в отдельном разделе Приложения описана методика расчета прочности контактных швов затирки. бетон отдельно для промежуточных и торцевых опор. Целью данного расчета является определение как достаточной площади пятна контакта, так и применяемых способов коммуникации сборно-монолитной конструкции: снятие армирующих элементов, установка дюбелей, обеспечение шероховатости поверхности в зоне контакта.Эти расчеты, включая определение выносливости, также выполняются по методу предельных состояний первой группы.

По окончании проектных изысканий определяется эксплуатационная устойчивость, то есть расчет выполняется с использованием метод предельных состояний второй группы. Это включает определение допустимой ширины раскрытия трещин и расчет компенсирующих сжимающих и растягивающих усилий; в обоих случаях показатели в плоскости, нормальной и наклонной к продольной оси железобетонного элемента, определяются отдельно.Расчет заканчивается определением допустимой кривизны и деформаций в соответствии с требованиями к сложному равновесию каркасной системы.

Типы применяемых плит и колонн

При строительстве БСМП могут использоваться как стандартные изделия по ГОСТ 27108–86, так и специально разработанные. Последнее, конечно, очень редко встречается в частном строительстве. Как правило, речь идет о трех типах стандартизированных изделий: колонны, столешницы для них, а также плиты особой конфигурации.

1 — колонка; 2 — заглавная; 3 — плита перекрытия

Прежде всего, колонны и капители, подходящие для использования в небалочных перекрытиях, должны иметь соединения паз-шпунт и паз. Это требование продиктовано указанным выше Руководством, где отмечается, что расчет проводится по состоянию сборно-монолитной конструкции до набора расчетной прочности монолитным бетоном. Фактически допускается временное крепление колонн и капителей стальными хомутами, которые снимаются после окончательного затвердевания бетонных дюбелей, но эта технология более сложная и редко применяется на практике..

Железобетонные изделия для БСМП обычно изготавливают из тяжелого бетона марки не ниже В25 с предварительно напряженной арматурой. В ходе реальных испытаний также была установлена ​​возможность использования бетона на легком (пористом) заполнителе с ограниченной длиной пролета, а также пустотелых изделий со сферическими полостями.

Порядок монтажа безбалочных СМП

строительство зданий с БСМП ведется строго поэтажно.Непосредственно устройство перекрытия выполняется после завершения монтажа колонн, которому предшествует установка закладных деталей в перекрытии нижнего этажа. Колонны также можно монтировать по раздельному принципу, однако от этой технологии часто отказываются из-за значительной длины пазогребневого соединения.

После установки и выравнивания сетки опор на их уширения устанавливаются головки. Далее выполняется установка ленточной опалубки, предназначенной для удержания бетонной массы при заливке дюбелей.Поверх капителей сверху на колонну кладут столбы и соединяют их в порядке, предусмотренном конфигурацией бетонных изделий. На верхней части суба-плит, между пролетной плитой укладывает, как правило, имеющим сужение в области поддержки, чтобы облегчить выполнение монолитных работ.

После установки сборных элементов в швы затирки привязывают дополнительные арматурные каркасы и при необходимости закладывают под колонны следующего этажа.После этого технологические канавки заливаются бетоном марки В15, который дает усадку вибрационным методом. На этом этапе становится очевидной вся сложность устройства перекрытий по технологии БПСМП: помимо того, что требуется тщательный отбор продукции из ассортимента, на строительной площадке необходимо обеспечить все условия для проведения работа над двумя разными технологическими процессами с использованием широкого спектра строительного оборудования, зачастую тяжелого.

Модели для анализа поведения монолитных стен и соединений сборных или монолитных плит перекрытия

Реферат

В данной статье представлен сравнительный анализ результатов экспериментальных и численных исследований RC-соединений между сборными плитами и монолитными стенами (Тип 1), а также обоими монолитные плиты и стеновые элементы (Тип 2). Тип 1 применялся в системе сборных домов, разработанной в Тузле, Босния и Герцеговина, как наиболее чувствительная часть конструкции.Для обеспечения благоприятной реакции соединений несущей конструкции на сейсмическую нагрузку (Тип 1) она смещена в пролете. Чтобы сравнить поведение перечисленных типов соединений конструкций, три образца из сборных плит и монолитной стены, а также три образца из монолитных плит и стен были испытаны под квазистатической нагрузкой. Таким образом, предложены математические модели для анализа обоих типов связи, основанные на точном методе смещения и МКЭ.Кроме того, матрица жесткости модифицируется путем введения параметра жесткости (полужесткого) соединения. Приближенная модель Strut and Tie предложена в соответствии с анализом поля напряжений, полученным с помощью FEM.

Особенности

► Соединения двух типов перекрытий: 1 — сборные и 2 — монолитные; и монолитная стена. ► Несущая способность соединений типа 1 по сравнению с соединениями типа 2 на 11,5% ниже. ► Податливость соединений типа 1 по сравнению с типом 2 увеличивается при нагрузке> 1.33 P _серв . ► Снижение жесткости соединений типа 1 больше на 17,95–20% по сравнению с типом 2. ► Введение полужесткого соединения в матрицу жесткости дает удовлетворительные результаты.

Ключевые слова

Полужесткие

Соединения

Сборные и монолитные плиты

Монолитная стена

Сравнительный анализ

Эксперимент

Числовой

FEM

статьи

Модель Strut и Trut полный текст

Copyright © 2012 Elsevier Ltd.Все права защищены.

Рекомендуемые статьи

Ссылки на статьи

Сравнительное исследование сейсмического поведения монолитной сборной железобетонной конструкции и монолитной бетонной конструкции

Мы сомневаемся, что монолитная сборная железобетонная конструкция может быть спроектирована как монолитная бетонная конструкция в высоком Зона сейсмической напряженности. Чтобы решить эту загадку, были спроектированы и протестированы на вибростоле модель монолитной конструкции из сборного железобетона в масштабе 1/5 и модель монолитной конструкции.Был проведен сравнительный анализ между ними, чтобы лучше понять их сейсмическое поведение. Основываясь на результатах экспериментов, характер и механизм разрушения были разными: концентрированное повреждение в соединительной балке, которое затем распространялось на сдвиговые стенки CIPS, а слабые связи представляли трещины между сборными элементами помимо соединительной балки MPCS. Собственная частота MPCS обладала характерной особенностью слабости связей, которая была изначально больше, чем у CIPS, и быстро уменьшалась после первых волн с PGA, равным 0.035 г. Коэффициенты усиления ускорения представляли тенденцию изменения под разными волнами землетрясений. Распределение сейсмического отклика имело линейность по высоте моделей в пластической стадии и позже превратилось в нелинейность из-за серьезных повреждений. В целом, MPCS и CIPS имели сходные сейсмические характеристики, за исключением типичных характеристик. И было доказано, что они обладают лучшими сейсмическими характеристиками без обрушения при сильных землетрясениях.

1. Введение

Сборная железобетонная конструкция состоит из сборных элементов, изготовленных на заводе, которые широко используются для жилых домов, промышленных зданий и общественных зданий, таких как квартиры, автостоянки и стадионы.Он обладает высококачественными сборными элементами: скоростью возведения и свободой архитектурной формы элементов. Однако целостность и безопасность соединений между сборными железобетонными элементами важны для общей конструкции, особенно при землетрясениях. Как известно, конструкция стены на сдвиг является эффективной системой бокового сопротивления для многоэтажных жилых домов [1, 2] в сейсмоопасной зоне.

Сборные элементы стены, работающей на сдвиг, по высоте этажа соединяются, образуя боковую систему сопротивления.Чтобы сохранить надежность горизонтального соединения, используются различные способы соединения продольных арматурных элементов, такие как залитые втулки, последующее натяжение и соединительные муфты [3–7]. Далее, изолированные сдвиговые стенки с различными горизонтальными соединениями были испытаны с учетом контактной поверхности и упомянутого соединения продольной арматуры [8–10]. Вертикальное соединение, расположенное между сборными элементами этажа, было исследовано Vaghei et al. [11]. В настоящее время улучшенная герметизированная втулка представляет собой эффективное соединение продольной арматуры, а монолитное вертикальное соединение между сборными элементами этажа выполняется для повышения их целостности.А именно, вертикальное соединение — это краевые элементы сдвиговой стенки монолитной конструкции.

Свойства преобладающих соединений сборных элементов и конструкции в целом были определены с помощью псевдостатических испытаний и псевдодинамических испытаний [12–15], в то время как испытания не учитывали влияние продолжительности сейсмических волн. Один из видов сборных стеновых конструкций — крупнопанельных сборных железобетонных зданий с тремя одинарными простыми стенами был испытан Oliva et al. [16], а трехэтажная модельная структура была протестирована Lee et al.[17]. Сейсмические свойства сборной железобетонной конструкции в масштабе 1/4 с резиновыми подшипниками с высоким демпфированием были изучены Ван и др. [18]. Тем не менее, в некоторых отчетах об исследованиях было обнаружено, что сборные конструкции не обладали отличными сейсмическими характеристиками во время предыдущего землетрясения из-за отказов сварных и плохо сконструированных соединений [19, 20]. Совершенно очевидно, что необходимы дальнейшие экспериментальные исследования, чтобы заполнить пробел в знаниях о сейсмическом поведении сборных железобетонных конструкций. А крупномасштабные испытания на вибростоле — надежный метод исследования динамической сейсмической реакции сборных железобетонных конструкций.

В этой статье представлена ​​программа сравнительных испытаний на вибростоле, реализованная на двух масштабных 1: 5 моделях 12-этажной конструкции стены со сдвигом, чтобы понять динамический сейсмический отклик сборной железобетонной конструкции. Одна представляет собой монолитную конструкцию (CIPS), а другая — монолитную сборную железобетонную конструкцию (MPCS). Конструкция прототипа была спроектирована с двумя отсеками и двумя пролетами в соответствии с положениями кодекса [21], а конструкция MPCS была спроектирована согласно кодексу [22] и листам чертежей проекта [23].На основе результатов тестирования динамические характеристики двух моделей, такие как частота, коэффициент демпфирования и форма колебаний, оцениваются с помощью теста белого шума. Для сравнения: характер и механизм разрушения, реакция на сейсмические силы, сдвиг по этажу, смещение по этажу и дрейф между этажами будут интенсивно изучаться, анализироваться и обсуждаться. Наконец, будет раскрыто всестороннее понимание сейсмических характеристик MPCS и CIPS, особенно реакции MPCS на землетрясение в целом.

2. Экспериментальная программа

2.1. Конструкция модели

2.1.1. Взаимосвязь подобия

В качестве рабочих параметров встряхиваемого стола и условий подъемника в лаборатории в испытании на вибростоле применялась масштабированная модель. Конструкция прототипа была разработана с соблюдением положений китайского кодекса [21]. Дизайн моделей в уменьшенном масштабе был основан на теореме Пи Бэкингема [24]. Подобные константы геометрии, напряжения и ускорения сначала были определены как 0.2, 0,2 и 1 соответственно [25]. А затем другие параметры были выведены по правилам подобия и сведены в Таблицу 1. У CIPS и MPCS были одинаковые правила подобия. Кроме того, модели были разработаны как упруго-пластические модели для наблюдения за пластическим поведением при сильных землетрясениях [26].

9035 Отношение напряжений Параметр Геометрия длина Физика Нагрузка Динамические характеристики Модуль упругости Отношение напряжений Отношение напряжений Массовая плотность Частота Ускорение Формула Отношения 0.2 0,2 0,2 1 1 0,008 1 2,236 1 Примечание Контрольный тест на встряхивании

Примечание. ; «» Означает структуру модели; «» Означает структуру прототипа.

2.1.2. Материальный дизайн

В соответствии с масштабируемыми физическими параметрами, напряжение и модуль упругости материала модели снизились до 20% от таковых для бетона конструкции прототипа. Микробетон был принят в качестве модельного материала для ограничения крупного заполнителя. Шен и др. предложенный керамзит, порошкообразная угольная зола или пемза в качестве добавок могут снизить модуль упругости микробетона [27]. Итак, гипс смешали с микробетоном. После испытаний модельный материал представлял собой смесь цемент: мелкий заполнитель: крупный заполнитель: вода: гипс = 1: 3.64: 3,64: 0,93: 0,5 (в весовом соотношении). Предел прочности микробетона составил 8,94 МПа, а модуль упругости — 7,29 ГПа, что соответствует константе подобия 0,2 в отличие от бетона C40. Оцинкованная железная проволока была использована для замены арматуры по аналогичным правилам внутренних сил [25].

2.1.3. Плоская конструкция

Учитывая архитектурное пространство, физические размеры и плоскость соединения сборных элементов многоэтажного дома на практике, модель представляла собой двухпролетную, двухпролетную, двенадцатиэтажную конструкцию стены со сдвигом, которая была регулярной в план и высота.Масштабированные модели CIPS и MPCS имели размер 1800 мм × 1800 мм в плоскости и с постоянной высотой этажа 600 мм. Расстояние пролета составляло 1100 мм и 700 мм по направлению и 900 мм и 900 мм по направлению. Толщина поперечной стенки и соединительной балки составляла 40 мм, а толщина плиты — 30 мм. Он содержал три вида соединительных балок с разными пролетами: 500 мм, 300 мм и 160 мм соответственно. На рисунке 1 показаны модели в виде сверху.

Модель MPCS включала три типа монтируемых на месте соединений, связывающих сборные элементы, тип «L», тип «T» и тип «+», чтобы сформировать целостную часть в каждом этаже, и три вида сборных железобетонных изделий. бетонные стены со сдвигом (PCSW): PCSW-1, PCSW-2 и PCSW-3.Три соединения представляют собой внешнюю PCSW, соединенную в углу, внешнюю и внутреннюю PCSW, соединенную сбоку, и внутреннюю PCSW, соединенную внутри сборной конструкции. Более того, монолитные соединения соответствовали краевым компонентам поперечной стены модели CIPS, которые были отделены от сборного элемента на заводе, а затем выполнены из монолитного бетона после установки сборных элементов. А именно, монолитные соединения и PCSW составляли стенку сдвига CIPS.Параметры конструкции, материалы модели и программа загрузки MPCS были такими же, как и у CIPS. Однако модели были построены по-разному. Детали усиления монолитных соединений или краевых компонентов и PCSW показаны на рисунке 2.

(a) Усиление соединений CIP
(b) Усиление PCSW
(a) Усиление Соединения CIP
(б) Усиление PCSW

2.2. Сборный железобетон и строительные детали

Конструктивные меры CIPS соответствовали положениям кодекса [21].Модель CIPS была построена с использованием общей строительной техники, включая сборку арматуры, установку шаблона, заливку бетона и техническое обслуживание. Однако сборные элементы изготавливаются на заводе, транспортируются на строительную площадку, поднимаются краном и объединяются вместе с монолитным бетоном, позже формируя монолитную сборную бетонную конструкцию на практике. В этом проекте был принят компромиссный метод строительства. Модель стены из сборного железобетона, работающего на сдвиг, была изготовлена ​​в лаборатории.Подкрепления были связаны следующими способами. Верхняя выступающая планка проходила через залитую втулку для соединения следующего PCSW, а боковая зацепляла продольные арматуры в CIP-соединении и позже надевала дополнительные хомуты. Монолитный пол между верхним и нижним ПКСВ заменил сборно-монолитную бетонную композитную плиту с аналогичной жесткостью для удобства. Оставшееся соединение CIP и пол были залиты после того, как PCSW затвердел в течение 48 часов. Таким образом, соединительная балка была предварительно изготовлена ​​наложенной в MPCS, а в CIPS — целостности.Материал модели — микробетонный смешанный гипс с давлением 8,94 МПа. Процедуры MPCS и CIPS показаны на рисунке 3. Они были отверждены при нормальной температуре в течение 28 дней и испытаны на вибростоле при землетрясении.

Чтобы восполнить недостающую гравитацию и неструктурные элементы, железные блоки были использованы в качестве искусственной массы и равномерно закреплены на каждом этаже двух моделей примерно на 1,56 тонны. Общая масса каждой модели достигала 13,6 тонны, включая поперечные балки, а высота двух моделей составляла 7.56 м, что соответствует ограничению мощности системы встряхивающего стола.

2.3. Процедура испытаний

Хорошо известно, что состояние почвы на площадке является одним из важных факторов при выборе входных сейсмических данных для испытания вибростола. Эквивалентная скорость волны резания в слое почвы и толщина верхнего слоя почвы определяют классификацию площадки. Участок грунта типа II был определен в Кодексе сейсмического проектирования зданий [21], который был условным грунтом этого проекта.По сравнению со спектрами реакции сейсмического проекта, землетрясение на холмах Суеверия (B-WSM), волна землетрясения Коджаэли (Турция) (DZC) и волна землетрясения Эль-Сентро (ELW) были выбраны в качестве наземных возбуждений и введены упомянутой последовательностью. Волны были выбраны из Тихоокеанского центра инженерных исследований землетрясений (PEER). Испытания проводились с однонаправленными и двунаправленными землетрясениями с коэффициентом PGA 1, 0,85, чтобы оценить общие сейсмические характеристики CIPS и MPCS.Программа испытаний на вибростоле включала восемь фаз, и пиковое ускорение грунта (PGA) составляло 0,035 г, 0,07 г, 0,14 г, 0,22 г, 0,40 г, 0,62 г, 0,70 г и 0,80 г в каждой фазе соответственно. PGA 0,70 г и 0,80 г были введены для наблюдения за их нелинейным поведением. После каждой фазы сосков вводился белый шум с PGA 0,035 г для определения динамических характеристик моделей.

Для мониторинга реакции на землетрясение двух моделей, 32 одноосных акселерометра, в том числе два на вибростоле, два на поперечной балке, двадцать четыре на каждом этаже по направлениям и четыре по диагонали в 12-м. этаж, были установлены для регистрации горизонтального ускорения.Всего на каждом этаже было установлено 12 датчиков перемещения и 12 датчиков скорости вибрации. Расположение тестовых инструментов показано на рисунке 4. На рисунке 5 показаны модели на встряхиваемом столе.

3. Характер и механизм отказов

Трещины и повреждения моделей отслеживались вместе с увеличением PGA. При PGA 0,035 г диагональные микротрещины на соединительной балке наблюдались только в основном направлении CIPS, а микротрещины MPCS были обнаружены в направлениях стенок сдвига, расположенных с 1-й по 4-ю.Когда PGA увеличился с 0,07 г до 0,22 г, трещины на CIPS расширились вдоль угла соединительной балки и образовались новые диагональные микротрещины. В фазах существующие трещины MPCS проникли в соединительную балку, а тем временем появились новые микротрещины. Диагональные микротрещины были основным рисунком моделей на этом этапе.

На следующем этапе модели представили различные рисунки трещин. После PGA, равного 0,40 г, трещины CIPS быстро концентрировались в конце соединительных балок, например, с наибольшим отношением глубины пролета с уменьшенным сечением для пластикового шарнира и с наименьшим отношением глубины пролета с диагональными трещинами.Напротив, диагональные трещины MPCS расширялись медленно, и одновременно возникал горизонтальный разрыв между PCSW и полом CIP как особой формы. С увеличением сейсмической энергии новые трещины последовательно добавлялись по высоте моделей. Трещины CIPS были подобны диагональным трещинам, возникающим с PGA 0,035 г, а трещины MPCS были горизонтальными трещинами, возникающими в горизонтальных соединениях. Чтобы наблюдать их нелинейное поведение, PGA 0.Было введено 80 г. На этом этапе в CIPS возникли вертикальные трещины вдоль краевого компонента и групповые трещины в стене сдвига на 4-м этаже. Мы посчитали, что слабой историей CIPS была 4-я история. Горизонтальная трещина распространилась до монолитного бетона, а вертикальная трещина появилась в месте контакта сборного железобетона и монолитного соединения на 2-м и 3-м этажах MPCS. Общие образцы трещин моделей показаны на рисунке 6.

В целом диагональные трещины были представлены в концевых соединительных балках CIPS и MPCS.Явление является благоприятным государством. Они обладали разными механизмами диссипации энергии под действием волн землетрясений. Связующий луч действовал как первая линия рассеивания энергии. В то время как соединительная балка образовывала пластиковый шарнир, поперечная стенка превратилась в однослойную стенку для рассеивания энергии в качестве второй линии, предотвращающей схлопывание в CIPS. Помимо соединительной балки, относительно слабые связи между сборными элементами сыграли новый способ рассеивания энергии в MPCS: сначала горизонтальные трещины, а затем вертикальные трещины.Кроме того, они в некоторой степени защищали систему бокового сопротивления.

4. Анализ реакции на землетрясение

4.1. Динамические характеристики

Динамические характеристики конструкции включают собственную частоту, жесткость, коэффициент демпфирования и форму колебаний. Их можно вывести из белого шума, вводимого передаточной функцией после каждой фазы тестирования. Первая и вторая собственные частоты по направлению и направлению показаны в Таблице 2. Также жесткость может быть рассчитана с помощью частоты, и она представлена ​​на Рисунке 7 [28].Начальная частота MPCS была больше, чем CIPS, и была такой же, как и исходная жесткость. Мы предположили, что примыкающие залитые цементным раствором муфты и дополнительные хомуты в соединениях привели к явлению. Когда было введено первое землетрясение, собственная частота MPCS снизилась примерно на 20%, что могло быть вызвано усадкой и микротрещинами в соединениях в качестве начального повреждения [29]. При увеличении энергии влияние начальных повреждений не было основным фактором. А затем две модели примерно с одинаковой частотой представлены в аварийном состоянии.Кривые деградации жесткости CIPS постепенно уменьшались с увеличением PGA. В отличие от CIPS, MPCS явно снизился на первой фазе, а затем медленно уменьшился с 0,035 г до 0,14 г. Наконец, они имели схожую остаточную жесткость. Разнообразие тенденций можно понять по упомянутой схеме отказов.

-направление 9034 г PGA / g Частота / Гц Первая частота Вторая частота -направление MPCS CIPS MPCS CIPS MPCS CIPS MPCS CIPS Начальный 635819 5,13 7 5,69 25,00 20,75 27,94 23,25 0,035 г 4,81 5,12 4,81 5,12 5,13 23,5 0,07 г 4,80 5,12 5,06 5,5 20,06 19,88 22,00 23,25 014 г. 19,81 20,94 0,40 г 2,79 2,81 3,75 3,75 14,19 13,56 16,25 56 0,62 г 2,31 1,94 3,00 2,69 11,63 10,06 13,63 13,00 1,5 9,38 9,42 13,18 12,88

Коэффициент демпфирования отражает рассеивающую способность конструкции.Как показано на рисунке 8, коэффициент демпфирования постепенно увеличивался после PGA. На первом этапе он составлял 4,2%. Затем коэффициент демпфирования медленно увеличивался до значения PGA 0,40 г, которое составляло от 4,2% до 5,0%. Средний коэффициент демпфирования для каждой фазы изменился с 4,2% до 8,2% в процессе нагружения, что относится к монолитной бетонной конструкции. Тем не менее, механизм диссипации энергии CIPS и MPCS был различным для порядка и распределения трещин.

Первая и вторая формы колебаний моделей описаны на рисунке 9.В общем, форма моды первого порядка показывала характеристики деформации изгиба, а поперечная жесткость была равномерным распределением по высоте модели. Их формы постепенно изгибались к оси. Это явление может быть вызвано модами высокого порядка. И тенденция CIPS была более очевидной для PGA 0,40 г и 0,62 г, поскольку серьезное повреждение произошло в стенке сдвига. Форма колебаний второго порядка у них была аналогичной. Причем максимальный модовый коэффициент второй формы колебаний был на позиции 4 этажа.

4.2. Реакция на ускорение

Отношение измеренного ускорения к соответствующему входному пиковому ускорению грунта называется коэффициентом усиления ускорения. Он отражает динамический отклик конструкции при землетрясении. Коэффициенты усиления ускорения по высоте моделей описаны на Рисунке 10 (а) для движений грунта B-WSM, DZC и ELW для различных сейсмических уровней. Очевидно, что эта из двух моделей постепенно увеличивалась по высоте модели на каждом этапе тестирования.При увеличении веса PGA от 0,07 г до 0,62 г, вся тенденция его развития постепенно уменьшалась, что подразумевает прогрессирующую деградацию жесткости конструкции. На каждой фазе испытаний модели представляли разные динамические реакции при различных землетрясениях. В эластичной стадии с PGA 0,07 г и 0,14 г CIPS имел больший отклик на B-WSM и ELW, чем на DZC. MPCS имел единообразную реакцию на три возбуждения. Волны землетрясений с различными характеристиками частотного спектра могут привести к этому явлению.Наибольший ответ CIPS наблюдался при ELW с PGA 0,22 г, а ответ MPCS — в B-WSM с PGA 0,40 г. Различия двух моделей о факторах усиления ускорения могут быть вызваны связями между сборными элементами. Коэффициенты CIPS и MPCS снизились с 5,46 до 3,19 и с 5,23 до 3,08 на заключительном этапе тестирования, соответственно. Как показано на Рисунке 10 (b), распределение было более регулярным на фазах испытаний с PGA от 0,035 г до 0.14 г. Когда две модели были подвергнуты серьезным повреждениям, влияние мод колебаний высокого порядка постепенно увеличивалось, и коэффициенты усиления ускорения в некоторых точках измерения больше не соответствовали распределению [30].

(а) Коэффициенты усиления ускорения изменялись на фазах испытаний CIPS и MPCS
(б) Коэффициенты усиления ускорения волны B-WSM по высоте двух моделей
(а) Коэффициенты усиления ускорения изменялись вдоль фазы тестирования CIPS и MPCS
(б) Коэффициенты усиления ускорения волны B-WSM по высоте двух моделей

4.3. Землетрясение

Характеристика распределения сейсмической силы в конструкции является очень важным ориентиром для асейсмического проектирования и применения MPCS и CIPS. Максимальная сейсмическая сила этажа определяется следующим образом: где — максимальная сейсмическая сила; — сосредоточенная масса этажа; — реакция ускорения этажа относительно земли в момент, и — ускорение земли во время.

Согласно (1), максимальные сейсмические силы CIPS и MPCS представлены и сравнены на рисунке 11.Как показано на Рисунке 11 (a), их результаты были представлены в линейном режиме после увеличения волн землетрясений с PGA от 0,035 g до 0,14 g. Изгибы постепенно увеличивались по высоте моделей. Они могут отражать реальное распределение сейсмических сил в некоторой степени структуры на упругой стадии, и в это время можно игнорировать моды высокого порядка. Затем трещины постепенно расширялись по-разному в двух моделях, и влияние мод высокого порядка сработало.Модели вошли в пластическую стадию с явной нелинейностью. Максимальные сейсмические силы CIPS возникли в середине модели, например, 5-я, 6-я и 8-я. Те из MPCS были на 4-м, 5-м и 8-м местах. В пластической стадии с ПГА от 0,22 г до 0,62 г распределение сейсмических сил изменилось для мод высокого порядка.

(a) Распределение сейсмических сил
(b) Распределение горизонтального сдвига
(a) Распределение сейсмических сил
(b) Распределение горизонтального сдвига

Межъярусные поперечные силы рассчитывались по 1), и они проиллюстрированы по высоте моделей на рисунке 11 (b).Сила межэтажного сдвига постепенно увеличивалась с помощью PGA и уменьшалась по высоте модельной конструкции. В упругой стадии распределение межэтажного сдвига CIPS и MPCS показало аналогичные правила, как перевернутый треугольник. На пластической стадии тренд вибрации был обусловлен модами высокого порядка, и межъярусная поперечная сила не строго соответствовала схеме распределения.

4.4. Отклик на смещение

Максимальные смещения по этажу CIPS и MPCS по высоте модели, полученные из B-WSM, DZC и ELW с PGA от 0.035 г — 0,62 г сравниваются и изображены на Фигуре 12 (а). Так как конструкция стенок сдвига является эффективной боковой системой сопротивления [1], максимальные смещения моделей по этажам были небольшими на 12-м этаже, расположенные от 1,13 мм до 7,56 мм CIPS и от 1,06 мм до 6,99 мм MPCS в упругой стадии. Этап содержал PGA от 0,035 г до 0,14 г. С увеличением интенсивности землетрясений две модели продемонстрировали различные явления повреждения, описанные в предыдущем абзаце. Концентрированное повреждение стены сдвига 4-го этажа CIPS вызвало большее смещение, чем у MPCS.Большее смещение сформировало больший угол кручения пола, а затем привело к гораздо большему смещению в верхней структуре CIPS. А максимальный деструктивный дрейф сюжета был на 4-м этаже. Между тем, две модели показали явно нелинейное поведение с PGA 0,40 г и 0,62 г. Форма их максимальных смещений по этажу была аналогична форме первой моды. Максимальные смещения по этажам составляли 48,67 мм в CIPS и 41,98 мм в MPCS.

(a) Максимальные смещения сюжета CIPS и MPCS
(b) Коэффициент смещения сюжета CIPS и MPCS
(a) Максимальные смещения сюжета CIPS и MPCS
(b) Коэффициент сноса сюжета CIPS и MPCS

Максимальные отношения межэтажного дрейфа были рассчитаны и представлены на Рисунке 12 (b).Максимальное значение смещения этажа CIPS составляло 1/1005 на 5-м этаже под волной землетрясения DZC с PGA 0,70 g, а MPCS было 1/1020 на 5-м этаже под той же волной. Они соответствовали положению о максимальном сдвиге этажа в упругой ступени в зоне 8-градусной сейсмической фортификации в коде GB 50011-2010 [21]. На стадии от PGA 0,035 г до 0,14 г дрейф сюжета постепенно увеличивался. Кодекс сейсмического проектирования требует предельного значения коэффициента пластического межэтажного дрейфа, чтобы предотвратить обрушение.Мы проверили дрейф сюжета под PGA 0,40 г. Значения CIPS и MPCS составляли 1/121 и 1/127, что соответствовало предельному значению при воздействии редких землетрясений в 8-градусных сейсмических регионах. При возбуждении ПГА 0,62 г значения превышали предельное значение при воздействии редких землетрясений в 9-градусных сейсмических регионах. Затем были введены более интенсивные волны землетрясений с PGA 0,80 g; модели показали лучшее сейсмическое поведение без обрушения.

5. Заключение

Сравнительное сейсмическое исследование между CIPS и MPCS было проведено с помощью теста встряхивающего стола, который содержал 12-этажную модель CIPS в масштабе 1/5 и модель MPCS.Экспериментальные результаты динамических характеристик, характера и механизма отказов, а также сейсмического отклика моделей обсуждались и сравнивались друг с другом, чтобы лучше понять их сейсмическое поведение. На основе интенсивного анализа результатов испытаний были сделаны следующие выводы: (1) Типичным характером разрушения CIPS была концентрация повреждений в соединительных балках вначале, а затем трещины, возникшие в стенке сдвига в пластической стадии. Однако, помимо концентрированного повреждения в соединительной балке, соединения между сборным элементом и полом CIP были слабым местом, и вертикальная трещина возникла после горизонтальной трещины в пластической стадии.Высококачественный сборный элемент не показал трещин при испытании. (2) Начальная собственная частота, поскольку начальная жесткость MPCS ухудшилась более явно, чем CIPS для мелких трещин в соединениях. Коэффициент демпфирования у них имел аналогичный параметр, но способ рассеивания энергии у них был разным. И у них были похожие формы колебаний. (3) Их коэффициенты усиления ускорения увеличивались по высоте моделей и постепенно уменьшались с увеличением PGA. Тем не менее, они по-разному реагировали на разные волны землетрясения.Максимальный коэффициент усиления ускорения CIPS составил 5,46 под ELW с PGA 0,22 г, а MPCS — 5,23 под B-WSM с PGA 0,40 г. (4) Распределение сейсмических сил в них линейно увеличивалось по высоте модели, а затем представили нелинейность для влияния мод высокого порядка. Распределение межэтажного сдвига CIPS и MPCS показало аналогичные правила, как перевернутый треугольник в упругой стадии. (5) Максимальные смещения этажа из них были почти равны в упругой стадии.Однако максимальное смещение этажа CIPS было больше, чем у MPCS на стадии пластика, что было вызвано концентрированным отказом на 4-м этаже CIPS. Максимальное межъярусное расстояние при сейсмических волнах с PGA 0,07 г и 0,40 г соответствовало положениям китайского кодекса. При более интенсивной волне землетрясения PGA силой 0,80 г обе модели обладали достаточной способностью противостоять обрушению.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Выражение признательности

Это исследование было поддержано как инновационной группой Сианьского университета архитектуры и технологий, так и инновационным проектом по координации науки и технологий провинции Шэньси (номера 2015KTZDSF03-05-01, 2015KTZDSF03-04 и 2014SZS04-Z01) . Также выражается признательность за поддержку Национального фонда естественных наук Китая (гранты № 51408456, 51578444 и 51478381) и Министерства образования по развитию группы ученых и инноваций (№ IRT13089).

Курсы

ЧМ 101	ЛАБОРАТОРИЯ ВВОДНОЙ ХИМИИ
ЧМ 102А	ОБЩАЯ ХИМИЯ
ЧМ 203	ОСНОВНАЯ ОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 1
CSO 201	ОСНОВНАЯ ОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ
CSO 202	АТОМЫ, МОЛЕКУЛЫ И ФОТОНЫ
ЧМ 222	ОСНОВНАЯ ФИЗИЧЕСКАЯ ХИМИЯ
ЧМ 242	ОСНОВНАЯ НЕОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ
ЧМ 303	ОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 1
ЧМ 305	ОРГАНИЧЕСКАЯ КАЧЕСТВЕННО-КОЛИЧЕСТВЕННАЯ ЛАБОРАТОРИЯ
ЧМ 321А / 421	ФИЗИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 1
ЧМ 322А / 422	ФИЗИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 2
ЧМ 345А / 445	НЕОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 1
ЧМ 342/442	НЕОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 2
ЧМ 344/444	ЛАБОРАТОРИЯ НЕОРГАНИЧЕСКОЙ ХИМИИ
ЧМ 402	ОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 2
ЧМ 423	ЛАБОРАТОРИЯ ФИЗИЧЕСКОЙ ХИМИИ
ЧМ 481	БИОСИСТЕМЫ
ЧМ 503	ЛАБОРАТОРИЯ ОРГАНИЧЕСКИХ ПРЕПАРАТОВ
ЧМ 521/600	МАТЕМАТИКА ДЛЯ ХИМИИ
ЧМ 534	ЭЛЕКТРОНИКА ДЛЯ ХИМИКОВ
ЧМ 601	РАСШИРЕННАЯ ОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 1
ЧМ 602	РАСШИРЕННАЯ ОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 2
ЧМ 611	ФИЗИЧЕСКАЯ ОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ
ЧМ 612	ГРАНИЦЫ В ОРГАНИЧЕСКОЙ ХИМИИ
ЧМ 614	ОРГАНИЧЕСКАЯ ФОТОХИМИЯ
ЧМ 615	ЭЛЕКТРОЦИКЛИЧЕСКИЕ РЕАКЦИИ
ЧМ 616	ХИМИЯ металлоорганических соединений
ЧМ 621	ХИМИЧЕСКАЯ ВЯЗКА
ЧМ 622	ХИМИЧЕСКАЯ КИНЕТИКА
ЧМ 623	ХИМИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА
ЧМ 624	ВАЛЕНТНАЯ СВЯЗЬ И МОЛЕКУЛЯРНАЯ ОРБИТАЛЬНАЯ ТЕОРИЯ
ЧМ 625	ХИМИЯ ИОНИЗИРОВАННЫХ ГАЗОВ
ЧМ 626	ТВЕРДАЯ ХИМИЯ
ЧМ 628	КВАНТОВАЯ ХИМИЯ — 1
ЧМ 630	ЛИГАНДСКАЯ ТЕОРИЯ ПОЛЯ
ЧМ 631	ПРИМЕНЕНИЕ СОВРЕМЕННЫХ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ МЕТОДОВ
ЧМ 632	МЕХАНИЗМЫ РЕАКЦИИ ФЕРМЕНТОВ И КИНЕТИКА ФЕРМЕНТОВ
ЧМ 634	СИММЕТРИЯ И МОЛЕКУЛЯРНАЯ СТРУКТУРА
ЧМ 636	ФИЗИЧЕСКАЯ ФОТОХИМИЯ
ЧМ 637	МОЛЕКУЛЯРНАЯ СПЕКТРОСКОПИЯ
ЧМ 641	РАСШИРЕННАЯ НЕОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 1
ЧМ 642	РАСШИРЕННАЯ НЕОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ — 2
ЧМ 646	БИОИНОРГАНИЧЕСКАЯ ХИМИЯ
ЧМ 647	МАКРОЦИКЛЫ КОЛЬЦА И ПОЛИМЕРЫ
ЧМ 648	ХИМИЯ МЕТАЛЛ-УГЛЕРОДНОЙ СВЯЗИ: СТРУКТУРА РЕАКЦИОННАЯ СПОСОБНОСТЬ И ПРИМЕНЕНИЕ
ЧМ 650	СТАТИСТИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА И ЕЕ ПРИМЕНЕНИЕ В ХИМИИ
ЧМ 651	ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИСТАЛЛА И МОЛЕКУЛЯРНОЙ СТРУКТУРЫ
ЧМ 654	СУПРАМОЛЕКУЛЯРНАЯ ХИМИЯ
ЧМ 662	ХИМИЯ ПРИРОДНЫХ ПРОДУКТОВ
ЧМ 664	СОВРЕМЕННЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ В ХИМИТЕ
ЧМ 668	РАСШИРЕННАЯ ГЛАВНАЯ ХИМИЯ
ЧМ 670	НАУЧНАЯ ИНСТРУМЕНТАЦИЯ
ЧМ 679	ДИНАМИКА МОЛЕКУЛЯРНОЙ РЕАКЦИИ
ЧМ 681	ОСНОВНАЯ БИОЛОГИЧЕСКАЯ ХИМИЯ
ЧМ 682	МОЛЕКУЛЯРНАЯ НЕЙРОБИОЛОГИЯ
ЧМ 683	ХАОС И ФРАКТАЛЫ В ХИМИИ
ЧМ 684	КОМПЬЮТЕРНОЕ ПРОГРАММИРОВАНИЕ ДЛЯ ХИМИИ И ФИЗИКИ
ЧМ 685	ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ МОЛЕКУЛЯРНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ
ЧМ 686	ФИЗИКА И ХИМИЯ С ИОННЫМИ ЛОВУШКАМИ
ЧМ 687	ХИМИЯ ПОЛИГИДРАЛЬНЫХ КЛАСТЕРОВ И МЕТАЛЛ-МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ МНОГОСВЯЗАННЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
ЧМ 689	ЯДЕРНЫЙ МАГНИТНЫЙ РЕЗОНАНС
ЧМ 695	МОЛЕКУЛЯРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ В ХИМИИ
ЧМ 696	КВАНТОВЫЕ ВЫЧИСЛЕНИЯ
ЧМ 698	ХИМИЯ ДИЗАЙНА ЛЕКАРСТВЕННЫХ СРЕДСТВ И МЕТАБОЛИЗМА
CHM 699	ЛАЗЕРЫ В ХИМИИ И БИОЛОГИИ

.